книги / Применение аналоговых микросхем
..pdfW J Un
I
Рис. 1.42. Схема двухтактного каска* |
'Un |
-I- |
|
Рис. 1.43. Схема |
двухтактного око |
||
да на комплементарных |
транзисто |
нечного каскада |
в режиме АВ |
рах в режиме |
В |
|
|
ется через R5 и С5 на базу транзистора VT2. Последний включен по схеме с общим эмиттером с небольшой отрицательной обрат ной связью, образованной резистором Яэ. Показанная схема при годна при малых выходных мощностях, так как на сопротивлени ях RilH и /?э теряется значительная мощность. Повышения вход ного сопротивления достигают с помощью положительной обрат ной связи через конденсатор С2.
Двухтактный каскад на комплементарных транзисторах часто применяют благодаря простоте управления и минимальному чис лу элементов (рис. 1.42). Нагрузка подключена к эмиттерам тран зисторов, а усиление по мощности пропорционально усилению по току. В состоянии покоя оба транзистора закрыты. При положи тельной полуволне входного сигнала открывается транзистор VT1,
усиливая ее. Через |
сопротивление нагрузки течет |
ток 1\. При |
|
отрицательной полуволне аналогично |
открывается |
транзистор |
|
VT2 и через нагрузку |
протекает ток / 2. |
Выходной сигнал будет |
содержать обе полуволны. Из-за нелинейности передаточных ха рактеристик транзисторов выходной сигнал в его средней точке будет искажен. Искажения будут особенно заметными у слабых сигналов, амплитуда которых близка к напряжению С/эв-
Для устранения этих искажений используют разные схемы, цель которых с помощью создания дополнительного напряжения смещения переместить рабочую точку транзисторов в линейную область передаточной характеристики каскада. Одна из таких схем приведена на рис. 1.43. Рабочая точка смещена с помощью схемы преобразования уровня постоянного напряжения, показан ной на рис. 1.36.
ОПЕРАЦИОННЫЕ УСИЛИТЕЛИ
Операционный усилитель (ОУ) является электронным функциональным блоком, предназначенным для использования в аппаратуре широкого применения — усилителях, генераторах, фильтрах и других типах аналоговых устройств. Чаще всего производится в виде полупроводниковой микросхемы, реже в виде гибридной. Идеальный ОУ, применяв-
Рис. 2.1. Функцио нальная схема ОУ с дифференциальным входом и несиммет
ричным выходом
мый в качестве основного элемента при проектировании линей ных схем, характеризуется бесконечным значением входного
сопротивления (Явх-— о©), нулевым значением выходного сопро
тивления (^вых—»0) и бесконечным значением коэффициента уси ления по напряжению (К'и-^0). ОУ может быть использован в инвертирующем, неинвертирующем или дифференциальном вклю чении с несимметричным или симметричным выходом. Наиболь шее распространение получили ОУ с дифференциальным входом и несимметричным выходом, функциональная схема которых при ведена на рис. 2.1.
2.1. СВОЙСТВА И ПАРАМЕТРЫ |
|
|
У реального ОУ все |
параметры имеют |
конеч |
ное значение, зависят от частоты |
и амплитуды и |
между |
выводами ОУ действуют паразитные |
емкости. Напряжение на |
выходе идеального ОУ с конечным коэффициентом усиления К'и равно: и Ьых=К'и{иВХ1—Нвх2). Напряжение на выходе реального
ОУ UBbLX(p)=K'u(p)[U BXi(p)— UBX2(p)], |
где К'и(р)=К'и1[(р+ |
|
+ CÙI) (p + a 2) ... (p+tOn)]; <i)i, юг,•••,<ùn |
определяют частоты |
по |
явления полюсов на амплитудно-частотной характеристике |
ОУ. |
Типовые амплитудно-частотная и фазочастотная характеристики ОУ приведены на рис. 2.2. Каждый полюс увеличивает спад ам плитудно-частотной характеристики ОУ на 6 дБ/окт.
Ниже даны определения основных параметров ОУ Напряжение смещения нуля Ucм— напряжение, которое надо
приложить ко входам ОУ для того, чтобы на его выходе получить
нулевое напряжение.
Разность входных токов / р — разница между токами, протека ющими во входных цепях ОУ, при установленном на его выходе нулевом напряжении.
Входной ток смещения / вх—- среднее значение постоянного то ка на входах ОУ при пулевом выходном напряжении.
Температурный дрейф напряжения смещения нуля — отноше ние изменения £/см к изменению температуры dUcu/dT:=UcM/Т, где температура приведена в градусах Кельвина.
Коэффициент |
ослабления |
синфазных |
сигналов |
Коос= |
||||
=20 Ig (К'и/Кис), |
где К'и — коэффициент |
усиления ОУ |
по |
на |
||||
пряжению без обратной |
связи; Кис — коэффициент |
усиления |
по |
|||||
напряжению синфазных |
сигналов. Для |
идеального |
ОУ |
Кис=0, |
||||
для реального Кис^>0 и зависит от частоты. |
|
напряжение |
||||||
Максимальное |
дифференциальное |
входное |
||||||
UBXд шах — предельно допустимое |
значение |
дифференциального |
||||||
напряжения на входах ОУ. |
|
|
|
|
|
|
Коэффициент подавления влияния источника питания Квип — приведенная ко входу чувствительность выходного напряжения к изменению напряжения источников питания, определяется отно шением изменения напряжения UCK к соответствующему измене нию напряжения источника питания AUn: Квип= (AUBbidK'u)/Un= =AUCM/AUn.
Свойства ОУ в динамическом режиме можно охарактеризовать временем установления и скоростью нарастания выходного на пряжения. Оба параметра определяются при небольшом коэффи-
циенте усиления ОУ после подачи на его вход идеального перепа да напряжения С/и. На выходе ОУ с помощью осцилдографа наблюдают нарастание выходного напряжения с конечной скоро стью и затем его колебательное установление до конечного зна
чения (рис. 2.3).
Время установления ty— промежуток времени, в течение кото рого UBых изменяется от 0 до конечного значения с требуемой точностью Д.
Скорость нарастания |
v — максимальное значение отношения |
Д^вых/Д^н» достигаемое |
на интервале нарастания С/ВЫх, равном |
t0.
Скорость нарастания в некоторых ОУ прямо пропорциональна
максимальному |
изменению |
выходного |
напряжения |
U Bыхшах и |
||
частоте излома |
f P, наблюдаемой на |
зависимости U BvnL= f ( ( a ) , из |
||||
меряемой при |
начальном |
значении |
и вЫх= С/вых тах. Это соотно |
|||
шение имеет |
вид v = 2 n f p U B U x m ax. |
Назначение остальных пара |
||||
метров ОУ очевидно из их наименования, |
и они будут |
вводиться |
||||
по мере надобности при описании конкретных схем. |
|
2.1.1. ОСНОВНЫЕ ТИПЫ ОУ
За последние 20 лет было создано несколько сотен типов по лупроводниковых и гибридных ОУ. Их параметры зависят от технологии изготовления и принципиальной схемы. Подходы к классификации ОУ многочисленны. Их разделяют по диапазону рабочих частот, потребляемой мощности, уровню выходного сиг нала или выходной мощности, примененной принципиальной схе мы и технологии изготовления. Например, исходя из потребляе мой мощности, можно разделить ОУ на микромощные (потребляение около 1 мкВт), средней мощности (сотни милливатт) и мощные (единицы ватт). Однако во всех случаях принято разде ление ОУ по поколениям. В настоящее время различают три по коления ОУ.
Операционные усилители первого поколения требуют, как пра вило, два вида частотной коррекции (внутреннюю и внешнюю) для обеспечения стабильности усилителя. Оконечные каскады в таких ОУ рассчитаны для работы в режиме АВ, что является причиной повышенных нелинейных искажений при малых значе ниях выходного сигнала. Типичными представителями являются ОУ К153УД1 и К153УД5
В ОУ второго поколения используют, как правило, одну цепь коррекции, которая иногда встроена в самом ОУ. К ним относятся ОУ К140УД7 и К140УД20. Операционные усилители третьего по коления характеризуются относительно малой потребляемой мощностью, широкой полосой пропускания частот, и очень хоро шими шумовыми свойствами. Для достижения большого входного сопротивления на входе ОУ используют полевые транзисторы.
Типичными представителями являются ОУ К574УД1 и К1409УД1. Для них характерно высокое быстродействие при сравнительно высоких точностных параметрах.
В табл. П1.1 приведены типы ОУ, выпускаемых странами — членами СЭВ, их основные характеристики и предельно допусти мые параметры, цоколевка, типы корпусов, рекомендуемые схемы устранения разбалансов по входам, коррекции амплитудно-час тотных характеристик, схемы защиты, а также амплитудно-час тотные характеристики в зависимости от используемой цепи кор рекции, необходимые при применении этих ОУ.
В табл. П1.3 приведены основные характеристики перспектив ной серии ОУ, осваиваемой в ЧССР.
2.1.2. УВЕЛИЧЕНИЕ ВЫХОДНОЙ МОЩНОСТИ ОУ
Значения выходных параметров ОУ |
(выходные напряжение |
и ток) ограничены предельно допустимой |
рассеиваемой мощно |
стью микросхемы, а также допустимыми |
током и напряжением |
оконечного каскада. Когда необходимо увеличить значение како го-либо из этих параметров, можно добавить внешний оконечный усилитель мощности.
На рис. 2.4 к выходу ОУ подсоединен оконечный усилитель тока, выполненный на комплементарных транзисторах VT1 и VT2, который увеличивает выходной ток и таким образом выходную мощность всего усилителя. Обратная связь через резисторы R1,
Un
Рис. 2.4. Подключение к ОУ каскада, выполненного на комплементарных тран зисторах
Рис. 2.5. Подключение к ОУ каскада, управляемого по цепи питания
R2 организована с выхода оконечного усилителя на вход ОУ так, что результирующий коэффициент усиления по напряжению Ки=
= —RÏ/R I- Дополнительная положительная обратная |
связь |
через |
|||
конденсатор |
С1 увеличивает действующее сопротивление R3 по |
||||
переменному |
току |
до |
значения /?зд=Яз/(1— Л2IB), |
где |
/г21Бя*=й |
« 0 ,9 — коэффициент усиления тока транзисторов VT1, VT2 в схе |
|||||
ме с общей |
базой. |
В |
результате этого увеличивается выходная |
мощность и уменьшаются нелинейные искажения входного сигна ла в таком усилителе по сравнению с одним ОУ.
На рис. 2.5 приведена схема ОУ с оконечным каскадом на комплементарных транзисторах, охваченным местной цепью об ратной связи через резисторы R6 и R7 на выход ОУ. Оконечный каскад на комплементарных транзисторах VT1 и VT2 управляет ся резисторами R4 и R5, включенными в цепи питания ОУ. Это означает, что оконечный каскад управляется изменением тока, потребляемого ОУ от источников питания. Общая отрицательная обратная связь организована с выхода оконечного каскада через R2 на инвертирующий вход ОУ. При использовании такого внеш него оконечногокаскада увеличиваются выходная мощность, скорость нарастания и ширина полосы пропускания в основном за счет действия цепи местной обратной связи через резисторы R6 и R7, которая подводит часть выходного сигнала к выходу внут реннего оконечного каскада самого ОУ. Резисторы R8 и R9 вве дены для уменьшения нелинейных искажений. Резистор R9 сле-
46
дует настраивать при максимальных выходной |
мощности и ра |
|||||
бочей частоте. |
|
всего усилителя |
|
|
Яг/Ль Коэф |
|
Коэффициент усиления |
|
|
||||
фициент передачи по цепи местной обратной |
связи оконечного |
|||||
усилителя |
мощности |
p=i/?6/ (Rs+Ri)- Выходное |
сопротивление |
|||
такого усилителя Явых» {R6+R7) /К'и> Схема |
особенно критична |
|||||
к выбору сопротивлений резисторов R4 и R5. Приращение токов |
||||||
через эти |
резисторы |
равно |
максимально |
допустимому току / н, |
||
который ОУ может |
отдать в нагрузку, т. |
е. резистор R6. Если |
выходной ток усилителя должен быть равен /Вых, то сопротивле
ние резистора R4 (и, следовательно, R5) можно |
рассчитать из |
||
равенства / нЯн= / вы*/?ю+£/эб. |
Это соотношение |
справедливо, |
|
только в том |
случае, когда |
/н > / Вых/^21э, где Л21э — коэффи |
|
циент усиления по току транзистора VT1. Сопротивление резис |
|||
торов R8 и R9 необходимо выбирать с таким расчетом, чтобы ток |
|||
через них был |
значительно меньше тока, протекающего по цепям |
||
питания ОУ. При и вых= 0 падения напряжения на R4 и R5 долж |
|||
ны быть примерно равны С/Эв |
транзисторов VT1, |
VT2. Выпол |
нение этого равенства с необходимой точностью и обеспечивается регулировкой R9.
Обычно в таком усилителе результирующая частота единич ного усиления fTp«PfT, где /т — частота единичного усиления, свойственная использованному ОУ. Показанная на рис. 2.5 схема
усилителя |
обеспечивает |
/ Вы х = |
и„ =зов |
|
||||||
= 5 0 |
мА |
и |
/Тр ^ 4 |
МГц |
при |
|
||||
UBhlx=dzlO В и С/П= =Ы5 |
В. |
|
|
|
||||||
На рис. 2.6 приведена схема |
|
|
||||||||
оконечного каскада, |
подключен |
|
|
|||||||
ного к ОУ для увеличения раз |
|
|
||||||||
маха |
выходного напряжения |
и |
|
|
||||||
мощности. |
Транзисторы VT1 |
и |
|
|
||||||
VT2 в отличие от схемы рис. 2.5 |
|
|
||||||||
выполняют свои функции. Во- |
|
|
||||||||
первых, |
обеспечивают |
требуемое |
|
|
||||||
напряжение питания ОУ, и, во- |
|
|
||||||||
вторых, |
передают на |
оконечный |
|
|
||||||
каскад |
|
управляющий |
сигнал |
|
|
|||||
Э виде |
переменного |
тока, |
по |
|
|
|||||
требляемого |
ОУ от |
источников |
|
|
||||||
питания. |
|
Резисторные |
делители |
|
|
|||||
R4R5 и R6R7 обеспечивают по |
|
|
||||||||
дачу |
рекомендуемого |
|
значения |
|
|
|||||
напряжения |
питания |
|
на |
ОУ. |
|
|
||||
Коэффициент |
усиления |
схемы |
|
|
||||||
^ 7 7 |
^ 2^ |
1* |
_ |
|
|
|
|
Рис. 2.6. Подключение к ОУ каскада |
||
Па |
в ы х о д е |
7д л я п о д к л ю ч е н и я |
для повыш ения |
вы ходного н апряж е- |
||||||
ИСТОЧНИКа |
ПОЛОЖИтеЛЫЮГО |
ПИ- |
ния и |
МОЩНОСТИ |
тания ОУ напряжение UT= [U+nRsl (</?4+ # s ) ] — 0,7 В. |
На выводе |
4 напряжение £/4= [£/- п#б/(Я б+#7)] 0,7 В. Емкость |
конденса |
тора С1, введенного для коррекции амплитудно-частотной харак
теристики, |
рекомендуется |
рассчитывать |
по |
формуле |
C i» |
|||||||
» (Дп//*Л*МУ № + £ * )/K't/Æi» |
где Гк~ сопротивление |
обратно- |
||||||||||
смещенного перехода коллектор — база |
VT4 |
(или |
VT3) ; |
|||||||||
/т — частота единичного усиления ОУ. |
|
|
|
|
|
|
|
|||||
|
|
|
2.1.3. КОРРЕКЦИЯ ЧАСТОТНЫХ ХАРАКТЕРИСТИК ОУ |
|
||||||||
Операционный усилитель, охваченный отрицательной обратной |
||||||||||||
связью, |
можно |
представить |
в виде |
эквивалентной |
схемы |
на |
||||||
рис. 2.7. Амплитудно-частотная |
характеристика такой |
схемы |
за |
|||||||||
писывается |
в |
следующем |
виде: |
Ки(р) = |
£/вых(р)/Свх(р) = |
|||||||
=к'и {р )/и -т к'и (р )]. в свою очередь |
амплитудно-частотная |
|||||||||||
характеристика собственно ОУ с учетом |
действия |
паразитных |
||||||||||
элементов микросхемы записывается в следующем виде: |
|
|
||||||||||
К'и(р) |
|
К'и(Р |
■+■ e>„i) (р |
+ |
©иг) • • • (р + |
©н«)/[(Р |
+ |
©ш) (р |
+ |
|||
Ч-Ьяг) ••• |
(P + © n j)], где (ûHi и conj — частоты |
нулей и полюсов; р = |
=/©• Стабильность ОУ как системы автоматического регулирования
с обратной связью определяется величиной петлевого усиления К(р) = ${р)К'и{р). Выходное синусоидальное напряжение £Д>ых(р) растет неограниченно, если комплексное петлевое усиле ние К(р) достигает значения —1 . Это вполне возможно, так как любая реальная схема усилителя с обратной связью имеет огра ниченную полосу частот в том смысле, что модуль его петлевого усиления К на высоких частотах проходит единичное значение, спадая к нулю. Таким образом, задача проектирования устойчи вого ОУ с отрицательной обратной связью сводится к выбору наиболее подходящей характеристики К(р) на комплексной плос кости возле критической точки (—1 , + / 0).
Для построения схем на ОУ с обратной связью используют критерий Найквиста, применимый к системам, которые без об-
ратной связи устойчивы. Усилитель устойчив, если критическая точка находится слева от годографа амплитудно-частотной ха рактеристики схемы с обратной связью при изменении частоты от О до оо (рис. 2.8). Если кривая К(р) пересекает точку (—1, +/0), то система с обратной связью будет возбуждаться. Реальная си стема с обратной связью может возбуждаться, когда кривая К{р) приближается к критической точке под влиянием изменений уси ления, например из-за старения деталей или при импульсном воздействии на вход.
Состояние на грани устойчивости характеризуется синусо идальными колебаниями произвольной, но устойчивой амплиту ды. Это состояние имеет место, когда характеристика К(р) про ходит через критическую точку. Удаленность характеристик сис темы с обратной связью от критического состояния выражается двумя показателями: запасами устойчивости по фазе и по коэф фициенту усиления.
Запас устойчивости по фазе <р3 — это дополнение до —180° фазового угла петлевого усиления на частоте среза fcp системы с
обратной связью. Величина cp3 = 180+arg/C(/fcP) |
при \K(jfPc)\ = |
= 1. Запас устойчивости по усилению Кз — это |
величина, обрат |
ная модулю петлевого усиления на частоте fn, при которой дости
гается фазовый |
угол |
—180°. |
Величина |
K 3 = l / \ K |
( j f n ) |
| при |
||
arg/C(//n) = |
180o. |
Если |
<р3> 0 , то |
система |
с |
обратной |
связью |
|
устойчива, а |
при |
<р3^ 0 |
система неустойчива. |
Аналогично |
этому, |
|||
если /Сз>1, |
то |
система устойчива, а при K3<U |
неустойчива. |
Характеризовать устойчивость системы с обратной связью значе нием запаса по фазе более принято, чем значением запаса по усилению. Это объясняется тем, что фазовый угол, равный —180°, может не всегда достигаться, а частота /п не всегда существовать.
При проектировании реальных систем рекомендуется исходить из значений 201g/C3^ 1 0 дБ и <р3>60°.
П р и м е р . |
Передаточная |
функция |
системы с разомкнутой |
|||
цепью обратной |
связи К{р) = 4 /(1 + р )3. Для |
такой |
системы |
|||
20 lg* / С з = 6 дБ |
на |
частоте /п/ 3, когда arg/C(p)=jr. Решив равен |
||||
ство | К (р) | = |
1, |
определим |
fcP= 1,23л:, |
при |
которой |
ф3=27°. |
В этом случае анализируемая система с обратной связью не обес печивает рекомендуемых значений запасов по фазе и усилению. Следовательно, необходимо провести соответствующую коррек цию амплитудно-частотной характеристики таким образом, чтобы достичь требуемых значений запасов, для чего в канал усиления включают соответствующие корректирующие элементы. Это и на зывается частотной коррекцией.
Критерии стабильности для наиболее часто встречающихся видов амплитудно-частотных характеристик систем с обратной связью приведены в табл. П2.1. Использование этой таблицы по ясним на примере.
Пр и мер. Определить запасы устойчивости ОУ, обладающего трехполюсной амплитудно-частотной характеристикой, соответст
вующей |
графе 5 |
табл. П2.1, если f i = l |
МГц, f2= 4 МГц, f3— |
= 4 0 МГц и /('и = 4 - 103. |
|
||
Р е ш е н и е . Из |
таблицы следует, что в |
этом случае /С < 2+ |
|
+ (4+40) /1 + ( 1+40) /4 + (1+4) /40=56,4. |
Поскольку К = К'и$ |
||
при /= 0 , |
получим |
Э<56,4/(4-103)=0,014. |
Следовательно, такой |
усилитель будет еще устойчив, когда его коэффициент, передачи при введении обратной связи уменьшится до Ки=К'и{(1-}- +p/Ç,„) =4000/(1+56,4) = 70 . При более глубокой отрицательной обратной связи, т. е. когда Ки<70, усилитель начнет возбуждать-
ся, генерируя сигналы с частотой fn— l/fifi+fih+ / 2/3= 14,3 МГц. Чтобы такой усилитель имел запас по усилению 201g/C3 = 10 дБ, коэффициент передачи по цепи обратной связи необходимо выби
рать из |
условия |
|3<4,22-10_3. Поэтому |
минимальное значение |
/(у=22. |
|
|
|
Если необходимо усиление Ки снизить, надо соответствующим |
|||
образом |
изменить |
амплитудно-частотную |
характеристику ОУ с |
разомкнутой петлей обратной связи К'и(р) для достижения его устойчивой работы. Допустим, что на основе анализируемой схе мы усилителя надо создать инвертирующий повторитель напря жения с Ки= — 1. Из проведенного выше анализа следует, что такой повторитель будет неустойчивым. Скорректируем его час тотную характеристику с разомкнутой цепью обратной связи, до полнив, например, полюсом и приведя к виду амплитудно-частот
ной характеристики, показанному в графе 9 табл. |
П2.1. |
Тогда |
К (р)= К 1[(1+ рЫ )(1+ р12ф )(1+ р/2ки)(р12ли)]. |
При |
при |
нятых выше |
частотах полюсов и К'и и учете, что для инвертиру |
||
ющего |
повторителя р = 1 , получаем, что для |
достижения устой |
|
чивой |
работы должно выполняться условие f4<:l,09 кГц. Если же |
||
необходимо |
обеспечить запас устойчивости по |
усилению 201g К3= |
|
= 1 0 дБ, то |
величина f4 должна быть еще |
меньше, т. е. равна |
hlK * = 344 Гц.
Для коррекции частотной характеристики системы с разомк нутой петлей обратной связи, можно использовать любую цепь коррекции из приведенных в табл. П2.2.
Корректирующие цепи рекомендуется использовать в качестве элементов обратной связи, которые реализуются добавлением соответствующих корректирующих емкостей в традиционную ре зисторную схему цепи обратной связи.
Распространенной причиной нестабильности ОУ является под ключение емкостной нагрузки к его выходу.
Конденсатор С„, подключенный к выходу ОУ, образует с его
собственным выходным сопротивлением #вых интегрирующую ЯС-цепь, постоянная времени которой, перемещаясь в область низких частот при повышении частоты выходного сигнала, дости