книги / Расходомеры и счетчики количества веществ. Расходомеры обтекания, силовые, тепловые, оптические, ионизационные, ядерно-магнитные, концентрационные, меточные, корреляционные, вихре
.pdfТретий путь оценки динамических свойств расходомера, опи сываемого уравнением л-го порядка, — это снятие амплитудночастотных и фазово-частотных характеристик.
11.3. ДИНАМИЧЕСКИЕ ХАРАКТЕРИСТИКИ РАСХОДОМЕРОВ
Расходомеры с сужающими устройствами. Рассматриваемые расходомеры состоят из сужающего устройства, соединительных трубок и дифманометра. Возможное запаздывание возникнове ния перепада давления в первом из них пренебрежимо мало. За паздывание же в передаче импульса в соединительных трубках весьма существенно. Оно зависит от диаметра d и длины L трубок и местных сопротивлений (клапаны, вентили, уравнительные и разделительные сосуды и т. п.). С увеличением d трубок умень шается их постоянная времени Т, особенно резко при ламинар ном режиме, но только до тех пор, пока сопротивление, распреде ленное по длине трубок, не станет меньше местных сопротивле ний. Опасаться вредного влияния на запаздывание возрастания массы вещества в трубках при увеличении их диаметра, как по казано в работе [14], не следует. Принимаемый обычно диаметр d трубок, равный 12 мм, при коротких трубках не создает значи тельного запаздывания, но при длинных трубках для снижения запаздывания их диаметр целесообразно увеличить. Во всех слу чаях следует стремиться к возможному уменьшению длины тру бок. Помимо времени запаздывания Tv зависящего от сопротив ления трубок, надо учитывать еще и время запаздывания Т3, про исходящее вследствие конечной скорости передачи импульса по длине L трубки, Т3 = L/i>3, где v3 — скорость распространения звука в трубке. Подробнее о запаздывании в соединительных труб ках см. в работе [14].
Переходный процесс у дифференциальных манометров описы вается уравнением второго порядка, в котором, как показано в ра боте [14], постоянная времени Т1= Vi?/Apmax, а круговой период свободных колебаний Т2 = (Мпр/с)0,5. Здесь V — измерительный объем дифманометра; R — сопротивление дифманометра (вместе с соединительными трубками), численно равное перепаду давле ния, затрачиваемому на продвижение через него жидкости со скоростью 1 м3/с, и имеющее размерность Па •с/м 3; М пр — масса подвижных частей дифманометра и вещества, находящегося в нем (и в трубках), приведенная к его подвижному элементу; с — противодействующая сила на единицу длины перемещения подвижного элемента. Если F и Н — площадь и полный ход по движного элемента, то с = ApmeiXF/H. У всех дифманометров Тг снижается с уменьшением У и Л, и, следовательно, возрастает быстродействие при апериодическом переходном процессе. Такой же результат обычно будет и при увеличении Артах.
201
а) |
б) |
Рис. 118. Переходный процесс у двухтрубного дифманометра (диаметр трубок 8,8 мм, длина столба манометрической жидкости 335 мм): а — среда вода—воз дух, Tj = 0,025 с, Г2 = 0,13 с, Р = 0,095; б — среда ртуть—воздух, 7^ = 0,015 с, Т2 = 0,13 с, р = 0,056; в — среда ртуть—вода (соединительные трубки: <2 = 6 мм, / = 2300 мм), Тг = 0,09 с, Г2= 0,28 с, Р = 0,16; г — среда ртуть—вода (соединитель ные трубки: d - 4 мм, I = 2300 мм), Т1 = 0,23 с, Т2 = 0,36 с, р = 0,32; д — среда ртуть—вода (диаметр трубок дифманометра 12 мм, соединительные трубки: d =
= 4 мм, I = 230 мм), Тг = 0,39 с, Т2 - 0,46 с, р = 0,42
Экспериментальные кривые переходных процессов [14] пока заны на рис. 118-121 соответственно для двухтрубных, однотруб ных, поплавковых и мембранных дифманометров. У одно- и двух трубных дифманометров с видимым уровнем переходный процесс колебательный, у поплавковых и мембранных — апериодичес кий. При переходе от водяного на ртутное заполнение в дифмано-
а)
Рис. 119. Переходный процесс у однотрубного дифманометра: а — схема дифманометра, Lc = 42 мм, Dc = 52 мм, LT= 700 мм, <2Т = 7,8 мм, L = 552 мм; б — переходный процесс, среда вода—воздух, Тг - 0,07 с, Т2 = 0,23 с, Р = =0,16; в — переходный процесс, среда ртуть—воздух, Тг =0,05 с, Т2= 0,23 см,
Р ~0,1
202
АРтс
100
80
60
40
20
О
Рис. 120. Переходный процесс у поплавковых дифманометров:
1 — Дртах = 1000 мм рт. ст., dT = 9 мм, Тг - 2 с, Т2 = 0,7 с, р = 1,4; 2 — Артах = 1000 мм рт. ст., dT = 6 мм, Тг - 3,1 с, Т2 = 0,96 с, р = 1,6; 3 — 4ртах = =63 мм рт. ст., dT= 9 мм, 7*i = 3,4 с, 7*2= 1.1 с. Р= 1,5; 4 — Дртах =63 мм рт. ст., dT = 6 мм, 7*i = 8,5 с, 7*2 = 2,1, р = 2,0
метрах с видимым уровнем (одно- и двухтрубном) возрастает Лртах и, следовательно, уменьшается Tv но Т2 при этом остается неиз менным. В результате снижается степень успокоения р и затуха ние колебаний затягивается (рис. 118, а и б и рис. 119, б и в). Соединительные трубки также небольшой длины заметно увели чивают Tv Т2 и р, и переходный процесс заканчивается быстрее благодаря скорейшему затуханию колебаний (рис. 118, в—д). Уменьшение диаметра трубок (от 6 до 4 мм) еще больше способ ствует этому (рис. 118, в и г). Но все это справедливо лишь при колебательных переходных процессах. При наступлении аперио дического процесса увеличение длины или уменьшение диаметра соединительных трубок будет ухудшать быстродействие дифманометра.
Результаты испытаний поплавковых и мембранных дифмано метров показали (рис. 120 и 121), что те и другие сильно переус-
Рис. 121. Переходный процесс у мембранных дифмано метров (АРщах = 250 мм рт. ст.):
1 — прибор ДМ-1, 7*! = 0,12 с, 7*2 = 0,04 с, р = 1,5; 2 — прибор ДМ, 7*! = 1,65 с, 7*2= 0,61 с, Р* 1.4
203
покоенные. У них в большинстве случаев (3 = 1,4*2,0. Но быстро действие у мембранных выше, чем у поплавковых, потому что у них меньше. Особенно малое Т^ = 0,12 с оказалось у мембранно
го дифманометра первоначального типа (ДМ-1), имевшего две мембраны, разделенные перегородкой с рядом отверстий для пе ретока мембранной жидкости. У дифманометров типа ДМ, имею щих две мембранные коробки с одним каналом, для перетока 7^= = 1,65 с значительно выше и быстродействие хуже. Быстродей ствие поплавковых дифманометров можно заметно повысить, осо бенно при малых Дртах, путем увеличения диаметра dT нижней трубки, соединяющей поплавковый и сменный сосуды друг с дру гом, от 6 до 9 мм (рис. 120). Увеличение Арт заметно уменьша ет Тл и Т2 (7\ = 8,5 с и Т2 = 2,1 с при Дртах = оЗ мм рт. ст. и Т1 = = 3,1 с и Т2 = 0,96 с при АРтах = Ю00 мм рт. ст.) и тем повышает быстродействие поплавковых дифманометров.
Ротаметры. Имеется много теоретических работ [20, 21, 28, 38] по исследованию ротаметров, работающих в динамических режимах. Но получение экспериментальных кривых переходных процессов у ротаметров затрудняется по двум причинам. Устрой ство, записывающее перемещение поплавка, не должно нагру жать последний и своей инерцией не искажать запись полученно го сигнала. Другое затруднение состоит в невозможности полу чить скачкообразное изменение расхода несмотря на быстрое от крытие клапана, так как перемещение поплавка вызывает дополнительное изменение расхода. Эти трудности были преодо лены в работе [18]. Перемещения поплавка хвых (t) записывались с помощью кинокамеры. Для изменения расхода был применен клапан с электромагнитным приводом, а для регистрации расхода JCBX (t) — практически безынерционный электромагнитный расходомер, соединенный с осциллографом. Тогда, пользуясь пре образованием Дюамеля, можно определить переходную характе ристику ротаметра по формуле
Л(т) = х |
1 |
Т |
•^вых СО ~~J (^^вх / d£) h (т—£) dt , |
||
v 7 |
вх0 |
о |
|
|
где *BXQ — аппроксимированное ступенькой входное возмуще ние (по расходу) в начальный момент времени.
Эту формулу можно с достаточной точностью заменить выра жением
h(t) = хвх0-1 |
п- 1 |
*вы х*- X (Д*ВХ, /Д * )Л (* -Ш )Д 0 , |
|
|
1=1 |
где Дхвх — аппроксимированное ступенькой дополнительное воз мущение, нанесенное в i-й момент времени; At — интервал меж ду соседними моментами времени.
204
Таким образом, были эксперимен |
|
тально получены (рис. 122) кривые |
|
переходного процесса ротаметров РС-5 |
|
с поплавками одинаковой формы, |
|
но имевшими различную массу (2,3; |
|
9; 15,8 и 23,5 г). С увеличением мас |
|
сы (от 2,3 до 23,5 г) постоянная вре |
|
мени Т1 убывает (от 3 до 0,8 с) |
|
и, следовательно, быстродействие воз |
|
растает, так как переходный процесс |
|
апериодический, а кривые близки |
|
к экспонентам. Штрихами на рис. 122 |
|
нанесены расчетные кривые для по |
|
плавков массой 9 и 23,5 г по методи |
Рис. 122. Переходный процесс ро |
ке, приведенной в работе [20], в ко |
таметра РС-5 с различной массой |
торой показано, что в жидкостных |
поплавка: |
ротаметрах переходные процессы апе |
1 — 23,5 г; 2 — 15,8 г; 3 — 9 г; 4 — |
риодические. |
2,3 г |
Турбинные расходомеры. Для них |
|
получим дифференциальное уравнение первой степени, описыва ющее переходный процесс в расходомере с аксиальной турбинкой в виде
J(a^Qo + а 4 + ay)-1 юЧ to = (AQ% - о6 )(а20о + а4 + ау)-1,
где J — момент инерции турбинки, вместе с вращающейся при соединенной массой жидкости; значения а2, а4, а6, а7, А приведе ны в работе [015]. Получаем выражение для времени Т1
Tl = J (a 2Q0 + a4 + a7f l .
Время Tj уменьшается почти пропорционально с ростом рас хода Qc, так как а4 + а7 много меньше а2. Вместе с тем время Т1 пропорционально моменту инерции J и, следовательно, возраста ет с увеличением размеров турбинки. То и другое иллюстрирует рис. 123, дающий зависимость Т1 от расхода QQ д л я двух турбинок. На нем представлены результаты испытаний отечественного расходомера ДР-2Б [4] с маленькой турбинкой, диаметр которой равен 4 мм (рис. 123, а), и расходомера фирмы «Эллиот» [40], имевшего диаметр турбинки, равный 19 мм (рис. 123, б). С уве личением расхода 7\ изменялось в первом случае от 0,04 до 0,003 с, а во втором — от 0,1 до 0,01 с. Кроме того, время уменьшается с ростом плотности р измеряемого вещества, так как при этом возрастает значение а2.
Переходный процесс расходомера с тангенциальной турбин кой при увеличении расхода также хорошо описывается диффе ренциальным уравнением первого порядка, в котором время Т^ согласно [6] имеет вид
Т 1 = J F /c xpSr2 Q 0,
205
а)
О 30 40 |
60 80 100 |
200 300 |
|
|
Q. л/ч |
с положительным знаком, вследствие увеличения |
с ростом |
расхода. |
|
Началом переходного процесса в турбинном расходомере при экспериментальном его определении обычно считается момент освобождения турбинки от затормаживающей ее контактной иглы. Предварительно в трубе устанавливается желательный расход Qq.
Тепловые расходомеры. Динамические характеристики теп ловых расходомеров в очень сильной степени зависят от их уст ройства и разновидности. Самые инерционные — это термокон вективные расходомеры с наружным расположением нагревате лей, обычно проволочных. Затем следуют калориметрические, у которых нагреватели находятся внутри трубы. Сравнительно малоинерционны — термоанемометры, нагреваемый элемент ко торых расположен внутри трубы и имеет очень малую массу т . Для них переходный процесс описывается уравнением
me (а + bvТ 1 е' + е = / 2Л (а + 6ил)-1 + 6В,
где т и с — масса и удельная теплоемкость термоэлемента; а + + Ъип — коэффициент теплоотдачи на единицу длины проволоч ного термоэлемента; 0 и 0В— соответственно температуры термо элемента и окружающего вещества; I и R — соответственно сила тока и сопротивление термоэлемента.
Откуда получаем постоянную времени Т1
Тг = тс/(а + Ьиту г = mc/aS9
где а и S — соответственно коэффициент теплоотдачи и площадь термоэлемента.
С ростом скорости и, а значит, и расхода Q коэффициент теп лопередачи а растет и, следовательно, время Тг уменьшается. Благодаря очень малой массе m термоэлементов они имеют и весь ма малые значения 7Т1. Так, термонити диаметром 0,01-0,02 мм при 0 = 20+300 °С имеют Тг около 0,005 с. Близки по быстродей ствию и пленочные термоэлементы, платиновая пленка у кото рых толщиной 0,005 мм нанесена на стеклянную подложку. В работе [9] приведены их амплитудно-частотные характеристи ки и кривые переходных процессов при ступенчатом изменении электрического тока в них. При частоте 10 Гц отношение ампли туд равно 0,8-0,9, а при 100 Гц — 0,65-0,75. Сравнение с типо выми кривыми, приведенными на рис. 117, показывает, что по рядок дифференциальных уравнений и порядок запаздывания п у пленочных термоанемометров лежит в пределах 0,1-0,2. Это значит, что они очень быстро реагируют на изменение входной величины.
Полную противоположность термоанемометрам по быстродей ствию представляют собой термоконвективные расходомеры. У них тепло от наружного нагревателя передается через стенку трубы и далее путем конвективного теплообмена измеряемому
207
веществу. Таков же путь теплообмена между измеряемыми веще ствами и термопреобразователем. Это — причина большой тепло вой инерции термоконвективных расходомеров, особенно у квазикалориметрической их разновидности. Расходомеры погранич ного слоя несколько менее инерционны. В большинстве случаев переходный процесс у термоконвективных расходомеров описы вают дифференциальным уравнением второй или третьей степе ни. Но основное значение для характеристики быстродействия расходомера имеет постоянная времени Т19 которая в несколько раз больше времени Т2, а последняя больше, чем Т3. С увеличе нием расхода в начале шкалы постоянные времени обычно резко падают, а затем меняются мало. У преобразователя расходомера РТН-3 Т1 уменьшается от 60 до 30 с, а Т2 — от 20 до 4 с [гл. 3: 24]. В другом термоконвективном расходомере [2] Т1 уменьшается от 22 до 13 с, Т2 — от 5 до 4 с, а Г3 — от 3 до 1,5 с. Иногда [11] термоконвективные расходомеры характеризуют одной эквива лентной постоянной времени Тэкв> определяемой из условия ми нимума квадратичного интегрального критерия. Для расходоме ров типа РТН, разработанных в Ленинградском технологическом институте, Тэкв лежит обычно в пределах от 15 до 60 с, повыша ясь с ростом диаметра и толщины стенки трубы, а также тепло емкости ее материала. Для газов Тэкв несколько больше, чем для жидкостей.
Частотные характеристики термоконвективных расходомеров также указывают на их плохие динамические свойства. Так, у расходомера РТН-3 уже при частоте 0,015-0,02 Гц спад ампли тудно-частотной характеристики достигает 5 % , а частота «сре за», при которой практически нет реакции на колебания расхо да, составляет 0,17-0,3 Гц [3].
Для повышения быстродействия расходомеров с наруж ным расположением нагревателя существует несколько способов: 1) уменьшение тепловой инерции конструктивными мерами пу тем уменьшения массы нагревателя и мощности нагрева, приме нения теплопроводных материалов и малоинерционных термо преобразователей; 2) применение для нагрева электромагнитного поля; 3) применение схем электрической коррекции; 4) примене ние импульсного нагрева вместо непрерывного.
Первый из этих способов реализуется в парциальных тепло вых расходомерах, у которых нагреватель и термопреобразовате ли располагаются на трубе очень малого диаметра или же с помо щью точечных нагревателей, удобных для применения в трубах большого диаметра, где инерционность обычных термоконвектив ных расходомеров была бы особенно велика. Пример такого пре образователя расхода показан на рис. 54. Его постоянная време ни 6 -9 с получена при ступенчатом изменении скорости воды в диапазоне 0,1-0,5 м/с. По принципу действия такой расходо мер — промежуточный между термоконвективным и термоанемометрическим с наружным нагревателем.
208
При втором способе исключается основная причина инерци онности термоконвективных расходомеров — теплообмен через стенку трубы. Источник нагрева — электромагнитное поле сверх высокой частоты (СВЧ) или же инфракрасного (ИК) диапазона. Соответствующие преобразователи расхода показаны на рис. 55 и 56. Применение данного способа позволяет существенно повы сить быстродействие расходомера, как это видно из рис. 125. Постоянная времени Т1 при радиационном нагреве в инфракрас ном диапазоне в 2,5-3 раза меньше, чем у аналогичного преобра зователя с внешним проволочным нагревателем. По принципу действия данные расходомеры — калориметрические с наруж ным расположением нагревателя и стенкой трубы, «прозрачной» для ИК-излучения. Энергия же поля СВЧ по волноводу вводится в трубу, по которой протекает измеряемое вещество.
Третий способ основан на измерении и учете не только разно сти температур ДТ = Т2 - Tj в термоконвективном расходомере, но и на учете первой производной от этой разности, осуществля емой с помощью дифференцирующего звена (особого четырехпо люсника) в электрической схеме прибора. Возможно как после довательное, так и параллельное включение корректирующего звена в измерительную цепь [1, 2, гл. 3: 1]. В последнем случае необходимо применение второй пары термопреобразователей для получения двух каналов измерения. При этом корректирующее звено включается лишь в один измерительный канал, в котором суммируются ЭДС Е ,, соответствующая измеряемой разности тем ператур ДТ, и ЭДС Е2уравная производной от Ev Это предотвра щает снижение измерительного сигнала и позволяет построить схему без применения усилителей постоянного тока. Пример та-
Т,
60
40 |
|
|
|
20 |
|
|
|
|
5 |
10 QM, кг/ч |
|
Рис. 125. Постоянные времени |
Рис. 126. Схема корректирующего уст |
||
Т\ и Т2 тепловых расходоме |
ройства с параллельным включением |
||
ров (d = 6 мм, 5 = 1 мм, сталь |
корректирующего звена |
||
|
1Х18Н9Т): |
|
|
------ — с инфракрасным нагрева |
|
||
телем; |
------- — с проволочным на |
|
|
ружным нагревателем |
|
143117 |
209 |
кой схемы [гл. 3: 1] приведен на рис. 126. С обеих сторон нагре вателя 1 на трубе установлены дифференциальные термопары 2 и 3. ЭДС Е1 термопары 2 поступает к потенциометру 5, а ЭДС Е г термопары 3 поступает к потенциометру 4У где суммируется с ЭДС Е2, снимаемой с сопротивления R1 дифференцирующей цепи JR2C. ЭДС Е2 равна производной от Е у Цепь R2C подключе на к источнику стабилизированного напряжения UCT через рео хорд 6. На вход цепи JR2C поступает напряжение, пропорцио нальное Е у снимаемое с реохорда 6. Реверсивный двигатель РДУ связанный с потенциометром 4Уперемещает стрелку по шкале, градуированной в единицах расхода. Эта схема уменьшила дина мическую погрешность приблизительно в 10 раз при R2 = 10 кОм и С = 310 мкФ. Трудность создания полноценной схемы коррек ции обусловлена высоким порядком дифференциального уравне ния переходного процесса и зависимостью постоянных Т у Т2, Т3, ...
этого уравнения от расхода и теплофизических свойств измеряе мого вещества. Разработано много различных схем коррекции — без адаптации и с адаптацией (самонастраивающиеся), состоящие как из пассивных, так и из активных звеньев. В число пассивных входят дифференцирующие, форсирующие и интегродифференцирующие звенья. Во избежание чрезмерной сложности коррек тирующего устройства нередко ограничиваются схемой коррек ции первого порядка, настраиваемой на одну постоянную време ни Тэкв. Даже в этой простейшей схеме коррекции достигается увеличение быстродействия расходомера в 8-10 раз [2]. Более подробные сведения по корректирующим схемам см. в работах [12, 27].
Другой способ повышения быстродействия термоконвективных расходомеров — применение импульсного нагрева вместо непре рывного. При этом могут создаваться большие тепловые потоки без опасности повреждения преобразователя ввиду кратковремен ности теплового воздействия. В результате достигается высокая скорость перехода преобразователя из одного теплового состоя ния в другое и быстродействие возрастает. Нагрев может вклю чаться или на строго определенное время, или при достижении фиксированного значения АТ = Т2 - Т у Возможна схема и с авто матическим поддержанием постоянного значения АТ. Подробный анализ схем с импульсным нагревом дан в работе [гл. 3: 1], где указывается также, что этот нагрев позволяет снизить погреш ность измерения до ±1,5 % . Импульсный нагрев позволяет вмес то измерения АТ перейти, при желании, на измерение других параметров, что также способствует повышению быстродействия расходомера. Одно из возможных решений — измерение темпа понижения температуры стенки путем измерения производной логарифма разности температур АТ стенки трубы до и после на гревателя. А этот темп зависит лишь от интенсивности процесса конвективного теплообмена между стенкой и измеряемым веще ством. При постоянстве теплофизических свойств вещества теп
210