книги / Основы разработки нефтяных и газовых месторождений
..pdfЗдесь р^п - конкретное значение динамического забойного давле ния, соответствующее суммарной продолжительности работы сква жины *п. Это значение может установиться в любой момент п-го пери ода работы скважины с постоянным дебитом с±п. При суммировании все члены, содержащие скин-фактор, взаимно уничтожаются, за ис ключением последнего - ^п8. Суммирование может быть описано вы ражением
-- ц <Р» - |
= Д А^Р0 (4 - |
(731) |
где |
ДЧ, = Ч ,-Ч ,.1- |
|
Выражение (7.31) можно считать основным уравнением для ин терпретации зависимостей дебит-давление-время, полученных при любом исследовании скважин. С небольшими изменениями, опи санными в главе 8, его можно с таким же успехом использовать при анализе результатов исследования газовых скважин. Технология ис следования скважин предусматривает планирование и проведение исследования с различными постоянными дебитами (некоторые из которых могут быть нулевыми, когда скважина остановлена), под держиваемыми в течение различных периодов времени, и интерпре тацию зависимости (7.31) для определения параметров пласта - р., р, к, 5, А и Сд. Чаще всего применяют следующие методы исследования: метод однократного изменения режима работы скважины, метод многократного изменения режима работы скважины и метод вос становления давления. Анализ результатов исследования по каждо му методу с использованием уравнения (7.31) кратко описан в этом разделе и намного подробнее в последующих разделах этой главы.
а) Метод однократного изменения режима работы скважины
При таком исследовании скважина работает с постоянным деби том в течение продолжительного времени, так что
и зависимость (7.31) можно свести к уравнению (7.20)
2 т г к Ь , |
ч |
. . |
— |
(Р, - РУ = Рс (У + 5, |
которое представляет собой просто решение при постоянном дебите в безразмерной форме. Рассматривая динамическое забойное давле ние р^г, регистрируемое в течение всего периода исследования, как функцию продолжительности работы скважины, можно определить основные параметры пласта - к, 8, А и СА. Наиболее широко распро странен метод анализа, который уже был подробно описан в упраж нении 7.2. Здесь принимается, что начальное равновесное давление р. известно, и оно определяется как давление, измеренное перед пу ском скважины.
Ь) Метод восстановления давления
Это, вероятно, самый распространенный метод исследования скважин. Изменение дебита и соответствующее изменение давления при реализации этого метода показаны на рис. 7.7.
В идеальном случае скважина работает перед остановкой для ис следования с постоянным дебитом ^ в течение периода 1. Давление в остановленной скважине р^ = р^$регистрируется как функция про должительности остановки скважины А*. В этом случае также можно использовать зависимость (7.31), но здесь
(а)
дебит
время
<------1------►< Д1------ ►
(Ь)
давлени(
время
<----- 1------ ►<------ Д1------- ►
Рис. 7 .7 . Исследование методом восстановления давления Изменение
дебита (а); соответствующее изменение давления (Ь)
Члены, содержащие скин-фактор, взаимно уничтожаются при сло жении, и уравнение приводится к виду
2лкЬ |
(7.32) |
|
ЯИ (р1- Р„) = Рв К +Д»в) - Рв (А1с). |
||
|
Выражение (7.32) является основным уравнением для анализа ре зультатов исследования скважин методом восстановления давления. Оно может быть интерпретировано различными способами. Наибо лее широко применяется построение графической зависимости меж ду давлением в остановленной скважине р^$и параметром 1§ (1-+-А1) / Д1. Такие зависимости называются графиками Хорнера (Ногпег)4. Их можно использовать для определения р, кЬ и 8, как будет показано в разделе 7.7 и проиллюстрировано упражнениями 7.6 и 7.7
с) Метод многократного изменения режима работы скважины
При таком исследовании скважина работает с различными посто янными дебитами в течение различных периодов времени. Для ана лиза данных используется непосредственно зависимость (7.31). По следовательность изменения дебита может быть произвольной, но обычно в ходе исследования дебит последовательно увеличивают или последовательно уменьшают. Если ни один из дебитов не равен нулю, то можно использовать для анализа метод Оде-Джонса (Ос1е-1опе$)5. Он предусматривает деление уравнения (7.31) на последний дебит ^п
2якЬ |
(р, - ршГп) |
= “ |
_А^ |
(7.33) |
|
И |
Ча |
<-■ |
Я„ Ро(Ч " Ч - 1 ) + 8* |
||
|
Значения р^ считывают с диаграммы непрерывной регистрации давления в конце каждого периода работы скважины. В каждом слу чае выполняют суммирование и каждое полученное значение отмеча ют на графике соответствующей точкой. График зависимости между
п |
р0 (1Сп - 10 ^) должен быть прямолинейным, |
(р. - ршГ) / Яп и 2 |
отсекать на оси ординат отрезок т 8 и иметь угловой коэффициент т = р / 2лкЪ (рис. 7.8).
Используя результаты исследования, можно определить кЬ по на клону прямой и 8 по отрезку, отсекаемому на оси ординат. Как и при исследовании методом однократного изменения режима, перед нача-
Рис* 7.8. Исследование скважины методом многократного изменения
режима
лом работы с первым дебитом измеряют р.. Пример применения тра диционного метода анализа Оде-Джонса приведен в упражнении 7.8.
Основное уравнение, применяемое при анализе результатов ис следования нефтяных скважин (7.31), - достаточно простое по фор ме, и все же его использование связано с одной большой трудностью. Проблема заключается в том, как определять значения безразмерно го давления р0, представляющие собой просто решения уравнения (5.20) при постоянном дебите, при любых значениях аргумента, то есть безразмерного времени (10 - ) .
До сих пор в этой главе значения безразмерного давления опре делялись только для условий неустановившейся (уравнение 7.23) и квазиустановившейся (уравнение 7.27) фильтрации. Если скважина расположена в центре ограниченной круговой области дренирова ния, полное решение при постоянном дебите для любой продолжи тельности работы скважины выглядит следующим образом:
Ро(1о) = |
+ 1пг т 1 + 2 Е |
е^ 21р |
(7.34) |
|
4 |
|
|
Здесь геС = ге / ги и ап - корни уравнения
К>-!,(«„) Г, (а,гл )= 0 ,
а]хи - функции Бесселя первого и второго рода. Выражение (7.34) представляет собой полное решение Херста и ван Эвердингена при постоянном дебите, упоминавшееся в разделе 7.2. Получение этого
решения подробно описано в оригинальной статье3, и в сжатой фор ме - в приложении А к монографии Мэтьюза (МаИЬет) и Рассела (Кш$е1)6. Можно сразу заметить, что это уравнение чрезвычайно сложное, и при этом оно характеризует лишь простой случай ради альной симметрии. На самом деле, как уже упоминалось в разделе 7.4 и было продемонстрировано в упражнении 7.4, если скважина расположена в центре области дренирования, имеющей правиль ную геометрическую форму, происходит довольно резкий переход от неустановившейся фильтрации к квазиустановившейся. Поэтому никогда не возникает необходимость применять для определения р0 уравнение (7.34) в полной форме. Вместо этого можно использовать зависимость (7.23) для малых значений продолжительности работы скважины и зависимость (7.27) для больших значений. Переход про исходит при 1оа «0,1.
Трудности возникают при попытке определить р0 для скважин, расположенных асимметрично по отношению к границе области дренирования, имеющей неправильную форму. Для таких условий можно получить выражение, схожее с уравнением (7.34), но более сложное. Тем не менее и в этом случае можно свести сложное урав нение к виду (7.23) при малых и к (7.27) при больших
Однако существует и довольно продолжительный поздний период неустановившейся фильтрации, в течение которого для определения р0 приходится использовать полное решение.
Из-за сложности таких уравнений, как (7.34), инженеры всегда стараются выполнять анализ результатов исследования скважин с использованием зависимостей либо для неустановившейся фильтра ции, либо для квазиустановившейся фильтрации. В некоторых случа ях такой подход вполне обоснован. Подобный анализ уже был пред ставлен в упражнении 7.2 для исследования методом однократного изменения режима работы скважины. Однако иногда такой упро щенный подход приводит к серьезным ошибкам. Некоторые ошибки будут подробно рассмотрены в следующих разделах. Но прежде все го следует представить чрезвычайно простой способ определения р0 при любых значениях безразмерного времени, при любой геометрии области дренирования и при любом положении скважины относи тельно ее границы. Такой анализ результатов исследования скважин методом восстановления давления, предложенный Мэтьюзом, Бронсом и Хейзбреком, рассмотрен в следующем разделе.
7.6. АНАЛИЗ РЕЗУЛЬТАТОВ ИССЛЕДОВАНИЯ СКВАЖИН МЕТОДОМ ВОССТАНОВЛЕНИЯ ДАВЛЕНИЯ, ПРЕДЛО ЖЕННЫЙ МЭТЬЮЗОМ, БРОНСОМ И ХЕЙЗБРЕКОМ
Вэтом разделе анализ, предложенный Мэтьюзом, Бронсом и Хейзбреком (МБХ), будет рассмотрен с чисто теоретической точки зрения, для иллюстрации простого способа определения рс при раз личных формах области дренирования и при любом безразмерном времени (продолжительности) работы скважины.
Впредыдущем разделе было представлено уравнение (7.32), опи сывающее восстановление давления в скважине
(Р, “ = Рс « о + А 1о) - Ро
где - безразмерное время (продолжительность) работы скважины до ее остановки, являющееся постоянной величиной, а - безраз мерное время (продолжительность) остановки скважины, соответ ствующее давлению р^$. Обе последние величины являются перемен ными, и их можно определить по диаграмме глубинного манометра.
При малых значениях А* зависимость между р^$ и параметром (1 + Д1) / Д{) является линейной. В этом можно убедиться, если добавить к правой части уравнения (7.32) и затем вычесть выражение 1/21п (10 + Д 10) и определить р0 (Д10) при малых значениях Д1 по уравнению
(7.23). Таким образом, получаем зависимость |
|
|
|
||
(р, - Р„5) = Ро |
+ Д1о) - °>5 1° |
± 0,51п (1с + А1с), |
|||
которую можно записать в другом виде |
|
|
|
||
2лкЬ |
1 + Д1 |
|
4 <*р + А<р> |
|
|
(Р, - Р„8) = 0.51п |
ДГ + Ро (*в + А*0) - 0.51п |
. (7.35) |
|||
V |
Здесь в отношении I + Дг / Дг безразмерное время заменено на реальное время. И опять, при малых значениях продолжительности остановки скважины Д1
1п (10+ Д10) - 1п (Гр)
С учетом вышеизложенного, уравнение (7.35) можно переписать в виде
2тткЬ |
(р, - р^ = °>51п |
1 + АС |
+ Ро (*в) * 0.5 Ь |
(7.36) |
|
ЯР |
А* |
||||
|
|||||
|
|
|
Поскольку безразмерное время работы скважины 10 является постоянной величиной, таковыми являются и два последних члена в правой части уравнения (7.36). Поэтому при малых значениях А* гра фическая зависимость между р^$и параметром 1п (I + А*) / А*, постро енная по измеренным значениям давления, должна быть линейной и иметь угловой коэффициент т = / 4лкЬ. По угловому коэффици енту можно определить проницаемость. Такое представление данных исследования методом восстановления давления называется графи ком Хорнера4 (см. рис. 7.9).
Выражение (7.36) характеризует начальный прямолинейный уча сток кривой восстановления давления (КВД). С учетом того как оно было выведено, это уравнение применимо только при малых значе ниях А*. Тем не менее, получив такой прямолинейный участок, совер шенно корректно экстраполировать его в область больших значений Д{. В таком случае можно заменить уравнение (7.36) выражением
2тгкЬ |
(Р. - Р«(Ш4)) = 0,5 |
1 + Аг |
+ рс (д- 0,51п |
(7.37) |
|
ЯИ |
А1 |
||||
|
|
|
в котором вместо р^$, фактического давления в уравнении (7.36), ис пользуется параметр р^ , представляющий собой просто давле ние при любом значении Д1, определяемое по экстраполированной прямой. Хотя этот параметр можно считать гипотетическим, он, как будет показано ниже, может быть очень полезным для математиче ского анализа. Данное уравнение может быть полезным с двух точек зрения. Во-первых, как видно из рис. 7.9, прямолинейный участок графика Хорнера, построенный по первым измеренным значениям, автоматически будет соответствовать уравнению (7.37). Экстрапо ляция этого прямолинейного участка позволяет определить среднее пластовое давление. Во-вторых, можно попытаться определить зна чение р0 в этом уравнении аналитически и сравнить соответствую
щую прямую с фактическим графиком, чтобы получить дополни тельную информацию о пласте. Применение этого метода будет проиллюстрировано в упражнении 7.7.
Если есть возможность остановить скважину на неограниченное время, начальный прямолинейный участок обычно переходит в кри вую, которая теоретически может быть спрогнозирована с помощью уравнения (7.32). Эта кривая показана на рис. 7.9 сплошной лини ей. Конечное восстановленное давление р представляет собой среднее давление в ограниченном дренируемом объеме, и может быть исполь зовано в уравнении материального баланса (7.12) для данного объема
сАЬср (р. - р) = я*,
которое можно записать в виде
2тткЬ |
|
(7.38) |
(р1-р )= ЯцсАпср |
1 |
Значения давления в остановленной скважине, измеренные в ходе исследования, расположены между точками А и В. Останавливать
1пг + А* А*
Рис* 7 .9 . График Хорнера, характеризующий восстановление давления
в скважине, дренирующей ограниченный пласт или ограниченную часть
пласта
скважину на время, достаточное для полного восстановления дав ления, практически нецелесообразно. Поэтому определить р непо средственно по графику Хорнера, построенному по фактическим данным, не представляется возможным. По указанной причине ис пользуются косвенные методы расчета р, предусматривающие ли нейную экстраполяцию графиков, построенных по фактическим данным, в область больших значений Д* и, следовательно, исполь зование уравнения (7.37). В частности, метод МБХ2 включает в себя экстраполяцию начального прямолинейного участка в область бес конечно больших значений продолжительности остановки скважи ны. Экстраполяция до 1п (I + Д{) / Д{ = 0 дает значение р^$(иы) = р*. В том случае, когда проводится кратковременное первое исследова ние скважины-первооткрывательницы, из залежи в период эксплуа тации будет отобрано лишь незначительное количество пластовых флюидов, и полученное экстраполяцией давление р* будет равно на чальному давлению р., представляющему собой также среднее дав ление -р. Это соответствует так называемому случаю бесконечного пласта, для которого р р ^ ) в уравнении (7.37) можно определять при неустановившемся режиме фильтрации (уравнение 7.23). Таким образом, два последних члена в первом из этих уравнений взаимно уничтожаются. Если не считать этот особый случай, параметр р* нельзя рассматривать как имеющий какой-либо четко выраженный физический смысл. Это просто математический инструмент, исполь зуемый при расчете среднего пластового давления. При бесконечно большой продолжительности остановки скважины уравнение (7.37) записывается следующим образом:
(р, - Р*) Р0 (*в) - °>5 1п - ^ Е-- |
(7-39) |
Вычитая это выражение из уравнения материального баланса для ограниченного дренируемого объема (7.38) и умножая все члены на 2, получаем
4 т т к Ь |
1п - IV |
-2 р „ (д . |
(7.40) |
(р * - р ) = 4 п 1са + |
|||
|
У |
|
|
Поскольку р* получают экстраполяцией прямолинейного участка, построенного по измеренным значениям давления на графике Хор
нера, можно найти р, если правильно определена правая часть урав нения (7.40). Разумеется, это возвращает нас к старой проблеме, как определить безразмерное давление рэ (1^) при любом значении 1^, то есть безразмерного времени (продолжительности) работы скважины до начала исследования. Мэтьюз, Броне и Хейзбрек получили выраже ния для рэ (1^) для различных форм ограниченной области дренирова ния при асимметричном положении скважины относительно границы области дренирования, используя так называемый «метод зеркальных изображений», известный из теории электростатического поля.
Рис. 7.10 иллюстрирует применение этого метода к ограниченному прямоугольному участку пласта с отношением сторон 2:1.
Вкратком изложении, для выполнения условия полного отсутствия перетока через внешнюю границу пласта требуется создать неогра ниченную сетку фиктивных скважин, часть которой показана на рис. 7.10. Каждая из фиктивных скважин работает с таким же дебитом, что и реальная скважина, расположенная внутри границы. Примени тельно к такой сложной системе решение при постоянном дебите за пишется в виде
2тткЪ |
о о |
сррса2 |
|
+ 0,5 X Е1 |
|||
(Р1-Р^) = Рс (1с) = 0,51п |
(7.41) |
||
|
) = 2 |
4кг |
/
V
Рис. 7*10* Часть неограниченной сетки фиктивных скважин, требуемой для выполнения условия отсутствия перетока через границу прямоу гольного участка пласта с отношением сторон 2 1 при расположении скважины в центре участка