книги / Основы разработки нефтяных и газовых месторождений
..pdfрежим растворенного газа: а) пластовое давление выше давления насы щения, нефть с растворенным в ней газом, Ь) пластовое давление ниже давления насыщения, нефть и выделившийся свободный газ
При таких допущениях уравнение материального баланса (3.7) можно свести к виду
N 6 = ^ ( (° Во,) |
+ ~ % § +Сг) АР )• |
(3-15) |
01 |
\УС |
|
Если залежь содержит недонасыщенную нефть, то нельзя прене бречь членом уравнения, учитывающим уменьшение порового объ ема, занимаемого углеводородами, вследствие расширения остаточ ной воды и уменьшения объема порового пространства. Причина заключается в том, что сжимаемости с и с, обычно имеют такой же порядок величины, что и сжимаемость нефти, которую можно вы разить следующим образом (см. главу 2, раздел 6):
п(В' 0 - Во .г)
«В0.Др •
Подставляя это значение в выражение (3.15), получаем
НВо = НВо1( со + (сЛ е ±-Сг) Ар). |
(3.16) |
У/С |
|
В залежи присутствуют только два флюида, нефть и остаточная вода. Поскольку сумма насыщенностей должна составлять 100 %,
Используя это равенство, можно записать уравнение материального баланса (3.16) в виде
N11 |
. тг, |
/ с 8 + с 8 + с, | . |
(3.17) |
||||
= ИВ . |
|
д о , |
" ж---- МДр |
||||
р |
о |
о. \ |
1 |
_ § |
1 г |
|
|
И Л И |
|
N В = ЫВ с Др, |
|
(3.18) |
|||
|
|
р |
о |
о! |
е * 7 |
|
|
где |
с |
=—— — с 8 + с 8 |
+ с, |
(3.19) |
|||
|
о |
1—5 |
00 |
^ шс |
г |
|
представляет собой эффективную, взвешенную по насыщенности сжимаемость пластовой системы. Поскольку насыщенность обычно выражают в долях порового объема, деление на 1 - 8^с представляет ее как долю порового объема, занимаемого углеводородами.
Таким образом, сжимаемость, определенную по уравнению (3.19), нужно использовать применительно к поровому объему, занимаемо му углеводородами. Зависимость (3.18) служит иллюстрацией того, как можно свести описание материального баланса к обычному опре делению сжимаемости (уравнение 1.12), где ЫВо = (IV - отобранный объем, приведенный к пластовым условиям, и ЫВы = V - начальный поровый объем, занимаемый углеводородами.
УПРАЖНЕНИЕ 3.1. УПРУГИЙ РЕЖИМ |
|
(НЕДОНАСЫЩВННАЯ НЕФТЬ) |
__ |
Требуется определить нефтеотдачу при разработке месторожде ния с параметрами РУТ, указанными в табл. 2.4, при снижении дав ления до давления насыщения, если
с |
= 0,44 хЮ-3/ МПа |
ЛГ |
7 |
с( |
= 1,25 X 10'3 / МПа |
5 |
= 0,20 |
\УС |
7 |
УПРАЖНЕНИЕ 3.1. РЕШЕНИЕ
Из табл. 2.4 можно взять следующие данные:
р. |
=27,6 МПа |
В .= 1,2417 м3 / ст. м3 |
|
|
* 1 |
7 |
|
01 |
|
рь |
= 23 МПа |
ВоЬ = 1,2511 м3 / ст. м3 |
|
|
|
Средняя сжимаемость недонасыщенной нефти в диапазоне давле |
|||
ний от начального до давления насыщения равна |
||||
|
В |
—В |
= 0,0094 / (1,2417 х 4,6) |
= 1,64 х 103 / МПа. |
|
С0 = |
°ь д 01 |
||
|
|
01 |
|
|
Нефтеотдачу при давлении насыщения можно рассчитать, исполь зуя уравнение (3.18)
|
N |
В |
|
|
■с Ар. |
|
N |
ВоЬ |
Здесь |
сь = 1/0,8 (1,63 х 0,8 + 0,44х 0,2 + 1,25) х 10 6 = 1,25 (1,304 + |
|
|
0,088 + 1,25) х 10‘6 = 3,3 х 10'3/ МПа. |
Поэтому нефтеотдача равна
1,2417 / 1,2511 х 3,30 х 10'6х (27600 - 23000) = 0,015,
то есть 1,5 % начальных запасов нефти в залежи. Если считать, что снижение давления на 4,6 МПа соответствует 17 % начального абсо лютного давления, то такая нефтеотдача исключительно низка. Это объясняется тем, что если залежь содержит только нефть и воду, эф фективная сжимаемость низкая. Однако, когда давление уменьшит ся ниже давления насыщения, положение станет совсем другим.
Ь) Давление ниже давления насыщения (насыщенная нефть)
Когда давление в залежи становится ниже давления насыщения, из насыщенной нефти выделяется свободный газ, и возрастает на сыщенность порового пространства свободным газом. Как указано в главе 1 (раздел 6), в первом приближении сжимаемость газа с§ * 1 / р. Поэтому наименьшая сжимаемость свободного газа будет иметь место
при давлении насыщения. Используя данные упражнения 3.1, получа ем сжимаемость равной 1 / рь = 1 / 23000 = 43,5 х 10'3 / МПа. Это зна чение на два порядка превышает сжимаемость воды и в 35 раз больше сжимаемости породы. С учетом данного обстоятельства, сжимаемости воды и породы часто не учитывают в уравнении материального балан са. Поведение залежи в данных условиях иллюстрируется следующим упражнением.
УПРАЖНЕНИЕ 1 2 . РЕЖИМ РАСТВОРЕННОГО ГАЗА (ДАВЛЕНИЕ НИЖЕ ДАВЛЕНИЯ НАСЫЩЕНИЯ)__ __
Залежь, рассмотренная в упражнении 3.1, работает до достижения давления, при котором заканчивается разработка (6,2 МПа).
Требуется:
1) Записать зависимость между конечной нефтеотдачей (при сниже нии давления до давления, при котором заканчивается разработка) и средним газовым фактором Кр.
Какой вывод можно сделать из характера этой зависимости?
2) Записать выражение для насыщенности порового пространства свободным газом при давлении, при котором заканчивается разра ботка.
Все данные РУТ можно взять из табл. 2.4.•*
УПРАЖНЕНИЕ 3.2. РЕШЕНИЕ
1)Для залежи, работающей на режиме растворенного газа, при дав лении ниже давления насыщения, принимается следующее:
•т = 0; в начальный момент газовой шапки нет;
•приток воды пренебрежимо мал;
/ с^Задг + сг |
\ |
|
• часть уравнения материального баланса ^В о. ^ |
§ |
] Ар мож |
но исключить, поскольку велика насыщенность пласта свобод ным газом.
При таких условиях уравнение материального баланса можно све сти к простому виду
N (В |
+(К |
- К ) В ) = Ы((В |
- В ) + (К. - К ) В ) |
(3.20) |
||||
Р у О |
4 р |
5 ' |
у ' |
О |
О Г |
у 51 |
4 |
' |
отобранный объем, приведен- |
|
расширение нефти с первона- |
||||||
ный к пластовым условиям |
= |
чально |
растворенным |
в |
ней |
|||
|
|
|
|
газом |
|
|
|
и коэффициент извлечения при давлении, при котором заканчивает ся разработка (6,2 МПа), равен
( М О62 |
|
(В - В .) + (К |
- К) В |
|
||
|
' О |
01' |
' 51 |
5 ' § |
|
|
|
|
|
||||
|
6,2 МПа |
В |
+(Р |
- К) в |
6,2 МПа |
|
|
О |
4 р |
|
57 § |
||
|
|
|
|
Значения всех РУТ-параметров, Во, К и В§, в этом уравнении взя ты для давления, при котором заканчивается разработка. Используя данные из табл. 2.4, можно выразить коэффициент извлечения сле дующим образом:
= [(1,0940 - 1,2417) + (90,8 - 21,7) 0,01904] / [1,0940 + (К - 21,7) +
6,2 МПа
+ 0,01904] = 1,168 / (0,019 К+ 0,68) = 61,5 / (К + 35,8).
Отсюда следует, что существует обратная зависимость между не фтеотдачей и средним газовым фактором. Графически эта зависи мость изображена на рис. 3.3. Она позволяет сделать вывод, что для получения высокой нефтеотдачи при разработке на естественном режиме нужно оставить в пласте как можно больше газа. Это озна чает, что следует поддерживать средний газовый фактор на как мож но более низком уровне. Если оставить газ в залежи, то суммарная сжимаемость компонентов пластовой системы в простом уравнении материального баланса
аУ = сУАр
будет намного выше, чем при его отсутствии. Поэтому аУ, то есть от бор, будет больше при данном снижении давления.
Рр, ст.фут3/ст.барр
Рис. 3.3. Зависимость между конечной нефтеотдачей (% начального объема нефти в пласте при давлении, при котором заканчивается раз работка - 6,2 МПа (900 фунт / дюйм2)) и средним газовым фактором
Рр (упражнение 3.2)
2)Насыщенность пласта свободным газом можно определить двумя путями. Наиболее очевидный путь - рассмотреть общий баланс газа:
[газ, выделившийся в пласте] = [полное количество газа] - [газ, отобранный на поверхности] - [оставшийся газ, растворенный в нефти].
Используя основные параметры РУТ, можно записать это равен ство для любого пластового давления в виде
Выделившийся газ ( пл. м3) = (ЫК. - N - (Ы - Мр) К ) В^.
Представляя объем выделившегося свободного газа как насыщен ность, обычно выражаемую в долях объема порового пространства, получаем
где МВо. / (1 - 8^с) = НСРУ / (1 - 8^с) - объем порового пространства. Есть и другой, более простой и непосредственный метод, преду
сматривающий использование равенства:
[газ, выделившийся в пласте] = [начальный полный объем нефти в залежи] - [текущий объем нефти в залежи],
то есть объем выделившегося газа равен ЫВо. - (Ы - N ) Во ( пл. м3). Поэтому
8 = (ЫВ . - (Ы - N ) В ) (1 - 5 |
) Ш В . |
|
§ ' 01 ' |
р ' О ' 4 |
01 |
И Л И |
|
(3.22) |
При давлении, при котором заканчивается разработка, получаем
Эта зависимость еще раз подтверждает, что если не отбирать газ из залежи, так чтобы газонасыщенность 8^ оставалась высокой, то от ношение накопленной добычи к начальному объему нефти Ыр / N бу дет велико, и наоборот. Естественно, что зависимости (3.21) и (3.22) дадут одинаковый результат, так как получены на основе уравнения материального баланса (3.20).
Хотя последнее упражнение приводит к совершенно очевидному выводу, не ясно, как практически удержать газ в залежи, работающей в условиях режима растворенного газа. Когда насыщенность свобод ным газом превысит критическое значение, то, как отмечалось в гла ве 2, раздел 2, начнется движение газа к скважинам и отбор его в не пропорционально больших количествах по отношению к нефти. При разработке на естественном режиме в большинстве случаев мало что можно сделать для предотвращения такой ситуации. При очень бла гоприятных условиях произойдет разделение нефти и газа, и газ бу дет двигаться вверх по восстанию пласта. Развитие этого процесса гравитационной сегрегации, обусловленного разностью плотностей
Рис* 3*4. Динамика давления, газового фактора и обводненности при
разработке залежи в условиях упругого режима, переходящего в режим
растворенного газа
фаз, в значительной степени определяется строением залежи и тем, насколько проницаемость способствует движению газа вверх по вос станию. Однако чаще бывает так, что движение газа к верхней части структуры затруднено из-за неоднородности пласта и действия ка пиллярных сил. В таких условиях уменьшение отбора или даже вре менное закрытие скважины для создания благоприятных условий для разделения нефти и газа не приведет к заметному уменьшению текущего газового фактора.
Рис. 3.4 иллюстрирует типичную динамику давления, газового фактора и обводненности при разработке залежи в условиях упруго го режима, переходящего в режим растворенного газа.
Как можно видеть, при давлениях ниже давления насыщения те кущий, или эксплуатационный, газовый фактор К намного превос ходит начальный пластовый газовый фактор К . То же относится и к Кр. Пока пластовое давление превышает давление насыщения, оно снижается довольно быстро, поскольку сжимаемость пластовой системы невелика. Однако после уменьшения пластового давления ниже давления насыщения темп снижения давления замедляется из-за выделения свободного газа. Коэффициент извлечения нефти из таких залежей очень низок и редко превышает 30 % начального объема нефти в залежи.
Рис. 3.5 иллюстрирует два пути повышения нефтеотдачи при раз работке месторождений. Первый из них - заводнение, которое обыч но направлено на поддержание пластового давления на уровне выше
|
■® компрессор |
установка подготовки |
закачка газа |
воды |
нефть |
|
|
|
ограничивающий |
|
сброс |
закач |
|
воды |
|
Рис* 3*5* Два пути повышения нефтеотдачи при разработке месторож
дений - закачка воды в нижнюю часть пласта и закачка газа в
верхнюю часть пласта
давления насыщения или выше давления, при котором газонасьпценность превышает критическую и начинается движение газа. В упраж нении 3.3 рассмотрены негативные последствия, которые возникают тогда, когда закачивать воду начинают лишь после уменьшения давле ния ниже давления насыщения.
УПРАЖНЕНИК 3.3* ЗАКАЧКА ВОДЫ НАЧИНАЕТСЯ ПОСЛI УМЕНЬШЕНИЯ ПЛАСТОВОГО ДАВЛЕНИЯ !
НИЖЕ ДАВЛЕНИЯ НАСЫЩЕНИЯ
Планируется использовать заводнение при разработке залежи, па раметры РУТ для которой даны в табл. 2.4. Ставится задача поддер живать пластовое давление на уровне 18,6 МПа (рь = 23 МПа). Если текущий газовый фактор (К) равен 534 ст. м3 / ст. м3, какой началь ный расход закачки потребуется для добычи 1590 м3 / сут нефти?
УПРАЖНЕНИЕ 3.3. РЕШЕНИЕ
Для поддержания пластового давления на уровне 18,6 МПа пол ный отобранный объем, приведенный к пластовым условиям, дол
жен равняться объему закачки. Полный отобранный объем, прихо дящийся на один стандартный кубический метр нефти, составляет
Во + ( К - К ) В8(пл. м3).
Используя данные РУТ из табл. 2.4, получаем для давления 18,6 МПа
1,2022 + (534 - 71,4) 0,00601 = 4 м3.
Таким образом, для добычи 1590 ст. м3 / сут нефти требуется на чальный расход закачки 6360 м3 / сут, из которых 70 %будет затрачено на вытеснение выделившегося газа. Если бы закачка началась тогда, когда пластовое давление равнялось давлению насыщения или было выше его, нужно было бы закачивать не более 1910 м3 / сут воды.
Механизм вытеснения нефти закачиваемой водой, а также методы расчета коэффициента извлечения рассмотрены в главе 10. Одним из преимуществ этого метода увеличения нефтеотдачи является то, что, если вытеснение происходит при давлении, равном давлению насыщения или немного ниже его, текущий газовый фактор постоя нен и равен приблизительно 1С.
Если отбирается достаточно большой объем газа, то целесообраз но заключить контракт на продажу, в котором покупатель устанав ливает постоянный расход газа. Однако, если динамика изменения газового фактора такая, как показано на рис. 3.4, работа по услови ям такого контракта вызывает вполне очевидные трудности. В та ких случаях сложно обеспечить использование всего газа. Часть его может быть продана по контракту, но остаток, величину которого трудно прогнозировать, создаст проблемы. В «старые времена» (до энергетического кризиса 1973 года) часть этого избыточного газа, который не удавалось использовать как топливо для местных нужд, просто сжигали. И даже в конце 1973 года примерно 11 % всей миро вой суточной добычи газа сгорало в факелах. Сейчас правила, регла ментирующие утилизацию газа, стали строже, и во многих случаях операторы обязаны закачивать газ обратно в пласт, как показано на рис. 3.5. После сепарации при высоком давлении отделившийся газ закачивают в верхнюю часть залежи, в результате чего образуется вторичная газовая шапка. Нефть отбирают из нижней части залежи, а обладающий высокой сжимаемостью газ расширяется и вытесняет