книги / Основы разработки нефтяных и газовых месторождений
..pdf{фронт вытеснения, фронт заводне ния
{относящийся к пористой среде (на пример, сг -сжимаемость породы)
% газ
Ьпрогретая зона
I накопленная закачка
I начальные условия
пномер режима, номер периода рабо
ты скважины
N С<
пномер временного шага (верхний
индекс) 0 нефть
рнакопленная добыча
гприведенный
готносительный
гостаточный или конечный
$ |
пар |
8 |
выделившийся или растворенный |
|
газ |
8С |
стандартные условия |
1 |
полный или суммарный |
|
вода |
^ |
динамический забойный параметр |
\У8 |
статический забойный параметр |
НЕКОТОРЫЕ ОСНОВНЫЕ КОНЦЕПЦИИ, ЛЕЖАЩИЕ В ОСНОВЕ РАЗРАБОТКИ НЕФТЯНЫХ И ГАЗОВЫХ МЕСТОРОЖДЕНИЙ
1Л . ВВЕДЕНИЕ
Вэтой главе рассмотрены многие фундаментальные концепции, лежащие в основе разработки нефтяных и газовых месторождений. Этот материал будет полезен для описания задач, решаемых специа листом по разработке месторождений, а именно для оценки запасов углеводородов в залежи, расчета коэффициента извлечения нефти и газа и продолжительности периода разработки.
При описании расчета запасов нефти в залежи основное внимание уделяется определению пластового давления и местоположения кон тактов флюидов. Разработка без применения методов воздействия на пласт описывается в общих чертах, с учетом изотермической сжима емости пластовых флюидов. Что касается определения коэффициен та извлечения и расчета продолжительности периода разработки, то эти задачи рассмотрены применительно к разработке газовых место рождений в условиях газового режима. Глава заканчивается кратким представлением качественной картины поведения фаз в многоком понентных углеводородных системах.
1 .2. ПОДСЧЕТ НАЧАЛЬНЫХ ЗАПАСОВ УГЛЕВОДОРОДОВ
Рассмотрим залежь, первоначально содержащую нефть. Объем нефти в пластовых условиях будет равен
|
|
01Р = У р (1 - 8 ^ |
(1.1) |
где V |
- |
объем залежи, |
|
<р |
- |
пористость пласта |
|
и 8^с |
- |
насыщенность остаточной водой, выраженная в долях |
|
|
|
объема порового пространства. |
|
Произведение V(р представляет собой объем порового простран ства залежи, который может быть заполнен пластовыми флюидами. Соответственно, произведение V<р (1-5^с) представляет собой поровый объем залежи, занимаемый углеводородами (НСРУ), то есть объем залежи, который может быть заполнен нефтью, газом или и тем и другим.
Насыщенность остаточной водой, обычно составляющая 10 - 25 %, является примером природного явления, имеющего фундаменталь ное значение для фильтрации флюидов в пористой среде. Дело в том, что при вытеснении одним флюидом другого в пористой среде насы щенность породы вытесняемым флюидом никогда не может умень шиться до нуля. Это утверждение справедливо при условии, что флю иды не являются смешивающимися, то есть подразумевается наличие межфазного натяжения на поверхности раздела между ними.
Таким образом, при миграции в водонасыщенный коллектор неф ти, образующейся в глубокозалегающей материнской породе, проис ходит вытеснение некоторой части воды, но не всей. Это приводит к появлению насыщенности остаточной водой. Поскольку такая вода неподвижна, учет ее в расчетах при разработке месторождений сво дится к уменьшению части объема залежи, которая может быть за нята углеводородами.
Объем нефти в залежи, рассчитанный по уравнению (1.1), выража ется в долях объема порового пространства залежи. Все нефти, при высоких действующих пластовых давлениях и температурах, характе ризуются различным количеством растворенного газа в единице объ ема. Поэтому целесообразно рассматривать начальный объем нефти в залежи, приведенный к стандартным условиям на поверхности Земли после ее сепарации. Этот объем в стандартных условиях равен
8ТОПР = N = (1-5^с) / Во. , |
(1.2) |
где Во. - объемный коэффициент пластовой нефти в начальных усло виях, который выражается отношением объема нефти с растворен ным в ней газом в пластовых условиях к объему этой же нефти после дегазирования (в стандартных условиях). *
Таким образом, объем пластовой нефти, численно равный Во. ку бических метров, даст на поверхности один кубический метр нефти, приведенный к стандартным условиям, а также то количество газа, которое было первоначально растворено в этом объеме пластовой нефти. Определение объемного коэффициента нефти и общие све дения о его применении в расчетах при разработке месторождений подробно изложены в главе 2.
Параметры (ри 5^с в уравнении (1.2) обычно определяют в процес се петрофизического анализа, и в данной работе методы их оценки не рассматриваются1. Объем залежи V определяют по результатам геологического анализа и анализа пластовых давлений.
Для этой цели геологи строят структурные карты по кровле и по дошве залежи, на которых показаны линии равной глубины залега ния пласта (изогипсы). На рис. 1.1 показаны, для иллюстрации, изо гипсы пласта, проведенные примерно через каждые 15 м (50 футов).
Скважина
Р ис . 1 .1 . Структурная карта залежи по кровле (а) и разрез по линии Х-У (Ь). Здесь показаны изогипсы в футах и положение водонефтяного контакта (ВНК)
(пунктирная линия)
Затем определяют уровень, на котором должен находиться во донефтяной контакт. Измерив замкнутый объем породы над этим уровнем, можно получить объем залежи V. В случае, показанном на рис. 1.1 (Ь), определить местоположение ВНК по данным геофизи-
* Следует отметить, что объемный коэффициент определяется при условии соблюдения баланса масс пластовой нефти, дегазированной нефти и отсепарированного газа.- Прим. ред.
ческих исследований скважин (ГИС) невозможно, поскольку сква жиной вскрыта лишь нефтенасыщенная толща. Однако такой метод можно применить, если ВНК находится где-то выше по разрезу.
Общий метод определения местоположения ВНК или поверхностей контакта других флюидов требует знания характера изменения давле ния в залежи по глубине. Этот метод изложен в следующем разделе.
1.3. ИЗМЕНЕНИЕ ДАВЛЕНИЯ В ЗАЛЕЖИ ПО ГЛУБИНЕ
Полное давление на любой глубине, определяемое совместным действием веса вышележащих пород и давления насыщающих флю идов (воды, газа или нефти), называется горным давлением. В боль шинстве осадочных бассейнов горное давление возрастает с глуби ной линейно. Изменение горного и гидростатического давления в залежи по глубине показано на рис. 1.2. Градиент горного давления составляет обычно 22,6 кПа / м.
Горное давление на данной глубине численно равно сумме уравно вешивающих его порового давления и давления, выражаемого эффек тивным напряжением в скелете породы, действующим на поверхно
сти контакта между отдельными зернами скелета: |
|
ОР = ГР + СР. |
(1.3) |
Поскольку горное давление остается неизменным на любой дан ной глубине, можно записать
а(рр) = - а(ср). |
(1.4) |
Иначе говоря, уменьшение порового давления приведет к соот ветствующему увеличению давления, выражаемого эффективным напряжением в скелете породы, и наоборот.
Изменение порового давления по глубине в толще, насыщенной углеводородами, определяется давлением воды в окрестностях зале жи. При полном отсутствии каких-либо аномалий давление воды на любой глубине можно рассчитать следующим образом:
14,7 |
Давление, фунт/дюйм2 |
Р ис. 1 .2 . Изменение горного и гидростатического давления в залежи по глубине Здесь: РР = поровое давление (давление флюидов), ОР = дав ление, выражаемое эффективным напряжением в скелете породы; ОР = горное давление на данной глубине
Входящий в эту зависимость градиент гидростатического давле ния бр/сШ зависит от химического состава (солености) воды. Гради ент гидростатического давления чистой воды составляет 9,8 кПа / м.
Поскольку здесь учитывается атмосферное давление на поверх ности (101,33 кПа, или 14,7 фунт / дюйм2), расчет по ней дает абсо лютное, а не избыточное (манометрическое) давление, измеряемое относительно атмосферного. При решении многих задач разработки месторождений основное значение имеет разность давлений, и по этому не важно, используется ли абсолютное или манометрическое давление.
В уравнении (1.5) принимается, что гидростатическое давление передается непрерывно до поверхности и что соленость не претерпе вает значительных изменений с глубиной. Первое допущение в боль шинстве случаев правомерно, несмотря на то что водоносные пласты обычно пересекаются непроницаемыми глинистыми пропластками.
Это объясняется тем, что любые разрывы сплошности таких непро ницаемых покрышек приводят к сохранению непрерывности переда чи давления до поверхности. Второе допущение, однако, не совсем корректно, поскольку соленость может изменяться с глубиной очень сильно. Тем не менее в данном случае, для простоты, принимается не изменность градиента гидростатического давления. Как будет пока зано ниже, действительно важным для инженера является определе ние характера изменения гидростатического давления в окрестности пластов, насыщенных углеводородами.
В отличие от такой нормальной ситуации встречаются аномаль ные значения гидростатического давления
р» = [ ( ^ ) - хЕ>+101,331 х 10-3+ с |
(1-6) |
где С - постоянная, имеющая положительное значение при аномаль но высоком гидростатическом давлении и отрицательное значение при аномально низком гидростатическом давлении.
Аномальное гидростатическое давление в водоносном пласте воз можно лишь в том случае, если он эффективно изолирован от окру жающих пластов, так что была нарушена непрерывность передачи гидростатического давления до поверхности. Бредли (ВгасИеу)2 указал различные условия, при которых возможно развитие аномального дав ления флюидов в замкнутых водоносных пластах. К ним относятся:
•Изменение температуры. Возрастание температуры на один кель вин может вызвать увеличение давления на 1,5 МПа в замкнутой водоносной системе, содержащей пресную воду.
•Изменение геологических условий, например поднятие залежи или аналогичные процессы, эрозия поверхности. И то и другое приводит к тому, что гидростатическое давление в залежи стано вится слишком большим для глубины ее залегания; противопо ложный эффект возникает в опускающихся залежах, где создает ся аномально низкое давление флюидов.
•Осмотические явления при наличии вод различной солености. По крывающие породы действуют как полупроницаемая мембрана; если вода под покрышкой является более соленой, чем окружаю щая вода, осмос приведет к созданию аномально высокого давле ния, и наоборот.
Некоторые факторы, вызывающие развитие аномально высокого давления, взаимодействуют между собой. Например, если блок с зале жью испытывает поднятие, то аномальное возрастание давления ча стично ослабляется благодаря уменьшению пластовой температуры.
В учебнике геологии Чепмена (СЬартап)3 дано подробное опи сание механизма развития аномально высокого давления. Однако специалисты по разработке залежей проявляют более прагматич ный подход к аномально высокому давлению, чем геологи. Для них главный вопрос заключается в том, находятся ли водоносные пласты под аномально высоким давлением, и если да, то как это повлияет на процесс накопления углеводородов.
До сих пор мы рассматривали только гидростатическое давление воды. Давление, создаваемое углеводородами, отличается от него, потому что плотность нефти и газа меньше плотности воды и, сле довательно, градиенты гидростатического давления будут меньше. Ниже приведены типичные значения градиентов гидростатического давления углеводородов и воды.
(бр/сШ)^ |
= |
10,2 |
кПа / м |
(ф/<Ю)о |
= |
7,92 |
кПа / м |
(<1р/(Ю) |
= |
1,81 кПа / м |
Например, в левой части рис. 1.3 показано изменение давления по глубине в нефтегазовой залежи (с газовой шапкой), полученное по приведенным выше градиентам.
На уровне ВНК (1676 м = 5500 футов) давления нефти и воды должны быть равны, поскольку в противном случае поверхность контакта не была бы неподвижной. Давление воды можно опреде лить по уравнению (1.5)
р^ = (10,2 О + 101,33) х 10"3. |
(1.7) |
Такое изменение соответствует нормальному гидростатическому давлению. Таким образом, на уровне ВНК
ро = = (Ю,2 х 1676 + 101,33) х 10'3 = 17,2 МПа (2490 фунт / дюйм2).
При этом давление выше ВНК изменяется линейно, согласно зави симости
ро = 7,92 И х 10'3 + соп$(.
Давление, фунт/дюйм2
Рис* 1*3* Изменение давлений нефти и газа по глубине в типичной за-
лежи углеводородов с газовой шапкой
Поскольку известно, что при В = 1676 м (5500 футов) ро = 17,2 МПа (2490 фунт / дюйм2), можно определить численное значение постоян ной, и после ее подстановки получим
ро = (7,92 В + 3892) х ЮЛ |
(1.8) |
Если газонефтяной контакт (ГНК) находится на отметке 1585 м (5200 футов), можно рассчитать давление обоих флюидов на этой границе по уравнению (1.8), получив значение 16,4 МПа (2385 фунт / дюйм2). Зави симость для расчета давления газа выглядит следующим образом:
р§ = (1,81 В + 13 576) х ЮЛ |
(1.9) |
По этой зависимости можно вычислить давление газа в самой верх ней части структуры, на уровне 1524 м (5000 футов), получив 6,3 МПа (2369 фунт / дюйм2). Графики изменения давления углеводородных флюидов по глубине, показанные на рис. 1.3, свидетельствуют о том, что давление газа в верхней части структуры превышает нормальное гидростатическое давление на 0,71 МПа. Таким образом, в скважине, проведенной через непроницаемую покрышку на самом своде струк туры, будет наблюдаться резкий скачок давления от 15,6 МПа (2265 фунт / дюйм2) до 16,3 МПа (2369 фунт / дюйм2) в месте вскрытия за лежи на отметке 1524 м (5000 футов). Величина скачка давления при вскрытии скважиной залежи углеводородов зависит от расстояния по
вертикали между местом вскрытия и поверхностью контакта углево дородов с водой и при данном расстоянии будет намного больше, если залежь содержит только газ.
На этапе бурения поисковой скважины и открытия новой залежи одной из главных целей является определение местоположения поверх ностей контакта между флюидами, которое, как указано в предыдущем разделе, используется при расчете запасов нефти в залежи.
На рис. 1.3 рассмотрен случай, когда поисковая скважина вскрыла залежь в верхней части нефтяной зоны. ГНК в залежи будет отчетливо «виден» на каротажной диаграмме на глубине 1585 м (5200 футов). Од нако ВНК «виден» не будет, поскольку он находится почти на 70 м (225 футов) ниже места, где скважина пересекает подошву пласта. Судить о местоположении контакта можно только по результатам испытаний пласта трубным пластоиспытателем4 или опробователем, спускаемым на каротажном кабеле5,6, в ходе которых измеряются температура и давление и отбираются пробы нефти. По данным исследования проб можно рассчитать плотность нефти в пластовых условиях и, следо вательно, градиент гидростатического давления нефти (см. упражне ние 1, глава 2). Зная давление и градиент давления, можно построить прямолинейную графическую зависимость давления от глубины. Если испытания проводились в скважине на глубине 1600 м (5250 футов), то измеренное давление будет равно 16,6 МПа (2402 фунт / дюйм2), а рассчитанный градиент гидростатического давления - 7,92 кПа / м (0,35 фунт / дюйм2/фут). Имея эти данные, можно записать уравнение (1.8) для построения графика изменения давления нефти по глубине и продолжить его до пересечения с графиком нормального гидростати ческого давления. Точка пересечения на глубине 1676 м (5500 футов) будет соответствовать местоположению ВНК. )
Точность такого расчета в большой степени зависит от правиль ности представления об изменении гидростатического давления. На пример, если давление воды превышает нормальное гидростатическое всего лишь на 138 кПа, то ВНК будет располагаться на глубине 1615
м(5300 футов), а не 1676 м (5500 футов). Это можно видеть из рис.
1.3или установить, записав уравнение (1.6) для аномально высокого давления воды
р^ = (10,2Э + 310) х 10'3