книги / Свойства горных пород при разных видах и режимах нагружения
..pdf
|
Угол накло |
Напряжения по осям, МПа |
|||
Порода |
на призм а, |
||||
|
|
|
|||
град. (см. |
al = R l |
|
|
||
|
а2 |
аэ |
|||
|
рис. 3.1) |
|
|||
Песчаник № 65 |
75 |
166 |
48 |
20 |
|
|
90 |
164 |
20 |
20 |
|
|
45 |
158 |
158 |
32 |
|
|
60 |
183 |
110 |
32 |
|
|
75 |
205 |
58 |
32 |
|
|
90 |
200 |
32 |
32 |
|
Мрамор |
90 |
64 |
0 |
0 |
|
|
75 |
77 |
14 |
0 |
|
|
90 |
190 |
25 |
25 |
|
|
75 |
210 |
60 |
25 |
|
|
60 |
232 |
132 |
25 |
|
|
45 |
208 |
208 |
25 |
|
|
90 |
230 |
50 |
50 |
|
|
75 |
304 |
98 |
50 |
|
|
60 |
346 |
188 |
50 |
|
|
45 |
352 |
352 |
50 |
|
|
75 |
360 |
128 |
75 |
|
|
90 |
310 |
75 |
75 |
|
Известняк |
90 |
7 |
0 |
0 |
|
|
72 |
8 |
2 |
0 |
|
|
62 |
7 |
3 |
3 |
|
|
52 |
7 |
5 |
0 |
|
|
45 |
6 |
6 |
0 |
|
|
90 |
24 |
5 |
5 |
|
|
75 |
28 |
9 |
5 |
|
|
60 |
28 |
17 |
5 |
|
|
45 |
20 |
20 |
5 |
|
|
90 |
47 |
20 |
20 |
|
|
75 |
56 |
27 |
20 |
|
|
60 |
46 |
33 |
20 |
|
|
45 |
43 |
43 |
20 |
|
Угли: |
90 |
|
|
|
|
av перпендикулярно к слоисто |
12,7 |
0 |
0 |
||
сти |
75 |
17,8 |
3,3 |
0 |
|
|
60 |
15,6 |
8,1 |
0 |
|
|
45 |
9,8 |
9,8 |
0 |
|
слоистость параллельна о1 и о2 |
90 |
9,5 |
0 |
0 |
|
|
75 |
10,2 |
1.9 |
0 |
|
|
60 |
8,9 |
4,6 |
0 |
|
|
45 |
7,5 |
7,5 |
0 |
|
|
Угол накло |
Напряжения по осям, МПа |
||
|
Порода |
на призм а, |
|
|
|
|
град (см. |
а, = Я , |
а 2 |
аз |
|
|
|
рис. 3.1) |
|||
|
|
|
|||
Угли: |
90 |
9,5 |
0 |
0 |
|
слоистость параллельна 01 и |
|||||
перпендикулярна к а2 |
45 |
11,6 |
11,6 |
0 |
|
|
|
60 |
16,6 |
8,6 |
0 |
|
|
75 |
11,6 |
2,2 |
0 |
слоистость перпендикулярна |
90 |
40 |
10 |
.10 |
|
К |
01 |
75 |
65 |
20 |
10 |
|
|
60 |
65 |
39 |
10 |
|
|
45 |
58 |
58 |
10 |
слоистость параллельна о1 и о2 |
90 |
37 |
10 |
10 |
|
|
|
75 |
68 |
21 |
10 |
|
|
60 |
63 |
38 |
10 |
|
|
45 |
54 |
54 |
10 |
слоистость параллельна ах и |
90 |
37 |
10 |
10 |
|
перпендикулярна к 02 |
75 |
82 |
23 |
10 |
|
|
|
60 |
71 |
41 |
10 |
|
|
45 |
66 |
66 |
10 |
Мергель |
90 |
46 |
0 |
0 |
|
|
|
75 |
46 |
9 |
0 |
|
|
60 |
38 |
19 |
0 |
|
|
45 |
23 |
23 |
0 |
|
|
90 |
97 |
15 |
15 |
|
|
75 |
114 |
33 |
15 |
|
|
60 |
112 |
65 |
15 |
|
|
45 |
94 |
94 |
15 |
|
|
90 |
128 |
25 |
25 |
|
|
75 |
154 |
49 |
25 |
|
|
60 |
143 |
86 |
25 |
|
|
45 |
125 |
125 |
25 |
Гипс |
|
90 |
8 |
0 |
0 |
|
|
75 |
8,2 |
1,5 |
0 |
|
|
60 |
8Д |
4,2 |
0 |
|
|
45 |
7,7 |
7,7 |
0 |
Гранито-гнейсы |
90 |
174 |
15 |
15 |
|
|
|
75 |
222 |
24 |
15 |
|
|
60 |
220 |
123 |
15 |
|
|
45 |
165 |
165 |
15 |
|
|
90 |
207 |
35 |
35 |
|
|
75 |
330 |
89 |
35 |
|
|
60 |
324 |
185 |
35 |
|
|
45 |
232 |
232 |
35 |
|
Угол накло |
Напряжения по осям, МПа |
||
Порода |
на призм а, |
|
|
|
град (см. |
а, = Л , |
а2 |
|
|
|
|
|||
|
рис. 3.1) |
|
||
|
|
|
||
Песчаник (Донбасс) |
90 |
78 |
0 |
0 |
|
.75 |
73 |
4Д |
0 |
|
60 |
52 |
271 |
0 |
|
45 |
38 |
38 |
0 |
|
90 |
160 |
10 |
•10 |
|
75 |
176 |
40 |
10 |
|
60 |
194 |
106 |
10 |
|
45 |
158 |
158 |
10 |
|
90 |
155 |
35 |
35 |
|
75 |
317 |
88 |
35 |
|
60 |
276 |
160 |
35 |
|
45 |
251 |
251 |
35 |
Величина С является показателем интенсивности первоначального увеличения прочности при превышении о2 величины а3. Резкое повы шение прочности горных пород при небольшом превышении о2 над о3 связано со строгой ориентировкой плоскости разрушения относи тельно главного промежуточного напряжения. Когда а2 = а3, разру шение образцов происходит с реализацией всех имеющихся в образ це ослаблений, открытых трещин, плоскостей наслоений и т.п. При увеличении а2 образец может разрушиться только по плоскостям, параллельным направлению а2 независимо от ориентировки имею щихся плоскостей ослабления. Плоскости разрушения не будут про ходить по имеющимся ослаблениям. Этим можно объяснить отсут ствие увеличения прочности у слабых пластичных гипсовых образ цов и резким, до двух раз, увеличением прочности с ростом о2 у трещиноватых углей. Увеличению прочности способствует и рост октаэдрического сжимающего напряжения с увеличением о2.
Обратная закономерность — снижение прочности горных пород вытекает из уравнений II теории прочности, выв еденных из закона Гука для условий трехосного сжатия:
R ? + о3 > V (о1 + а2 ), |
|
|
(3.6) |
||
где |
Я р — прочность |
при растяжении; |
v — коэффициент Пуассона. |
||
|
Уравнение |
(3.6) |
показывает, что |
с увеличением |
а2 произведе |
ние |
v (а, + а2) |
достигнет своего предела равного Rp |
+ аг при мень |
шем значении о , . Эти, одновременно действующие противополож но направленные закономерности изменения прочности приводят к сложной зависимости с максимумом при ц0 = —0,6, которые весь ма условно могут быть описаны уравнением (3.5).
Сопоставление рассчитанных по формуле (3.5) значений прочно-
ста с экспериментальными показало вполне удовлетворительное их соответствие (рис. 3.4).
Рассмотрим другой путь описания влияния промежуточного глав ного напряжения через октаэдрические нормальные и касательные напряжения.
Если а2 = fflt то согласно выражению (3.1) параметр ца — +1, а если а2 = а3, то да = —1. Поэтому, считая сжимающие напряжения положительными, при испытаниях по схеме Кармана имеем ца = —1, а по схеме Бекера — ца = +1.
Записав условие прочности в виде, сходном с условием прочности
Мора, |
|
|
^ок ~ |
^ (^ок)» |
(3*7) |
где |
|
|
аок — |
g (®i ■*" о2 + ), |
(3.8) |
го к = |
“ з” л /(аж“ °г )г + (°2 ~ °з )2 + (°з ~ ° i)2> |
(3.9) |
и подставив в них значение о2 из формулы (3.1), получим влияние
вида напряженного состояния на величины нормальных и касатель ных октаэдрических напряжений:
°ок = |
а, + о- |
+ Ma |
— а, |
); |
|
2 |
2 |
||||
|
з |
|
Vi у/з + цI
ток з
Радиус и координата центра предельного круга Мора:
|
3 т |
|
ок |
|
у/2у/в*ц% |
+ Ь |
Мд т,ок |
= |
°ок ~ |
|
\/2 VS |
(3.10)
(3.11)
(3.12)
(3.13)
Из формулы (3.12) видно, что при ца -+ 0 радиус круга Мора уве личивается, а затем вновь уменьшается, достигая при ца = +1 своего значения при ц0 * —1.
Из формулы (3.12) следует, что можно построить сколько угод но кругов с различным значением параметра да. Радиусы их изменя ются от
3 |
1,061 ток |
|
2V T т° к |
||
|
ДО
Vs"
^— ток ~ 1»225 ток
Согласно испытаниям (см. рис. 3.3) в подавляющем большинстве случаев отношение прочностей при ца = г и да = —1 характеризуется несколько другими значениями (табл. 3.2)
Таблица 3.2. Изменение относительной прочности горных пород RHO-/Riw1 от вида напряженного состояния
Напряженное состояние |
Параметр |
Пределы |
Среднее |
|
Мд |
изменения |
значение |
||
|
||||
|
|
|
||
Плоское |
-0,62 |
0,91—1,20 |
1,04 |
|
|
+0,05 |
0,67-1,02 |
0,86 |
|
|
+1,0 |
0,45-0,96 |
0,65 |
|
Трехосное |
-0,62 |
1,0-1,72 |
1,24 |
|
|
+0,05 |
0,90-1,68 |
1,17 |
|
|
+1,0 |
0,67-1,68 |
0,98 |
Для сравнительно монолитных горных пород относительная проч ность с увеличением параметра Надаи-Лоде сначала увеличивается, достигая максимума при ца = —0,6, а затем уменьшается. Минималь ное значение прочности наблюдается при ца — +1,0. Таким образом фактическое влияние промежуточного главного напряжения не соот ветствует уравнениям (3.10) — (3.13), поэтому, следуя рекомендаци ям М.М. Филоненко-Бородича, ввели функцию параметра да. Тогда уравнение (3.11) запишется в виде
" I f - >/3 +fij - — - - 3 = Гок [1 + ? (fig)] . |
(3.14) |
При различных значениях (ла эта функция зависит также от степе ни всестороннего сжатия. С увеличением гидростатического сжатия прочность при ца = +1 стремится к прочности при д0 = —1.
Величину степени напряженного состояния для пород различной прочности удобнее характеризовать безразмерным параметром К в обобщенном уравнении огибающей предельных кругов напряже ний Мора. На основе вычислений безразмерных параметров огибаю щих и опытных данных была получена эмпирическая зависимость, учитывающая фактическое влияние вида и степени напряженного состояния:
|
|
\/2у/з + ц2а____________ |
*ок |
ШаХ |
(3.15) |
|
3[1 + 0,5(1+Д а) ( 1 - 0 ,2 5 * й) ’ |
|
где |
|
|
|
Зго к [И - 0,6(1+ Ца)(1 -0 ,2 5 К п) |
|
Ттах |
|
(3.16) |
где Кп - К — {К1 + <7j ); |
К х + q x — координата касания кругов одно |
||
осного сжатия и растяжения в безразмерном виде. |
|
||
Подставляя значение ток из формулы |
(3.11), окончательно полу |
||
чим |
|
|
|
W = [1+ 0.5 (1+Мст) ( 1 - |
0,2 5*п) |
• |
(3.17) |
Данное уравнение верно при условии, что при приближении оги бающей предельных кругов Мора к своей асимптоте прочность при ц0 = +1,0 приближается к прочности при д0 = —1. Об обоснованно сти такого условия говорят экспериментальные данные.
3.2. ПРЕДЕЛЬНЫЕ ПОВЕРХНОСТИ ПРОЧНОСТИ
ГОРНЫХ ПОРОД
Обобщение экспериментальных данных о прочности материалов и анализ геометрической интерпретации теории прочности, приведен ные в работах [11, 12], свидетельствуют о том, что предельная по
верхность прочности материалов, в том числе и горных пород, в про странстве тензора напряжений должна представлять собой равнонаклоненную к осям , а2 и а3 пространственную фигуру, симметрич ную к направлениям главных напряжений, открытую со стороны сжимающих напряжений. В частности, предельная поверхность упро щенной теории Кулона-Мора с прямолинейной огибающей в простран стве напряжений представляет собой шестигранную равнонаклонную к осям а ,, а2 и о3 пирамиду.
Для изучения формы предельных поверхностей прочности необ ходимо поэтому повернуть главные оси таким образом, чтобы одна из них совпала с пространственной диагональю. Тогда совмещая с ней ось X, получим
|
1 |
. 1 |
. 1 |
|
° ' = |
^ |
X + s £ - y |
|
|
° 2 ~ |
ч/З |
Я |
у/6 * ’ |
|
а, = |
1 |
1 |
1 |
— z. |
г— х |
.— у + |
|||
3 |
V F |
|
\рГ * |
V e |
Цилиндрические координаты /, г и ца будут равны:
1 = X — >/3"оок \
Г = y/у2 + Z 2 = у/Зток; tg С = Hg/y/Tïy
где |
|
|
|
|
+ о2 + V |
||
а° к " |
, з |
|
|
ток = |
~ Г ^ |
~ ° |
г ) г + ( ° ~ аз)2 + (аз “ ai)2 » |
|
2 а2 - |
Cj - |
а3 |
(3.18)
(3.19)
(3.20)
(3.21)
(3.22)
(3.23)
Следовательно, форма предельной поверхности и ее свойства опре деляются тремя параметрами: нормальными октаэдрическими напря жениями, касательными октаэдрическими напряжениями и парамет ром Надаи-Лоде, учитывающим вид напряженного состояния. Уравне ние этой поверхности запишется в виде
f {оок * *ок * №о> |
= |
(3.24) |
Для установления формы и размеров предельных поверхностей прочности горных пород необходимо построить следы пересечения этой поверхности плоскостями, проходящими через пространствен
ную диагональ с, = а2 = а3 и плоскостями перпендикулярными к ней.
Так как в процессе испытаний свойств горных пород в условиях трехосного напряженного состояния на существующих установках при различных типах напряженного состояния предельная поверх ность прочности достигается при различных значениях / (вследствие изменения величины октаэдрического напряжения), то в первую очередь следует построить в системе координат г , / сечения предель ной поверхности плоскостями, проходящими через пространственную диагональ с , , а2 и а3 и ориентированных относительно осей главных
Да
напряжении под углом а° , тангенс которого равен |
. Нами реко |
||||
мендуется следующий порядок этих вычислении и построении: |
|||||
1) определяются предельные |
значения |
и а2 |
при различных |
||
уровнях о3 ; |
|
|
|
|
|
2) при минимальном значении а3 рассчитывается |
и по форму |
||||
ле (3.23) угол а °, который должен изменяться от +30° до —30° ; |
|||||
3) по формулам (3.21, 3.22) |
рассчитываются величины / и г для |
||||
каждого фактического значения |
(а° ) и уровня напряжений; |
||||
4) строятся графики зависимостей / |
и г |
от значений а° |
и по ним |
||
для одинаковых значений а0 определяют величины |
/ и г |
при всех |
|||
уровнях напряжений а3 ; |
|
|
|
|
|
5) на графиках в системе координат г = |
/ наносятся точки соот |
||||
ветствующие одинаковым значениям а° |
(д а),- проводится |
плавная |
сглаживающая кривая, которая и будет соответствовать следу сече ния предельной поверхности прочности, при данном значении ца (а° ).
Построение сечений предельной поверхности прочности плоскос тями перпендикулярными пространственной диагонали производится следующим образом.
1.На один график наносятся все следы сечений предельной по верхности плоскостями, проходящими через пространственную диа гональ и соответствующих различным значениям ц0 (а0 ).
2.На выбранном уровне / определяют величины г для всех зна чений д0.
3.Строятся проекции осей olt а2 и о3 в октаэдрической плоско сти. (Для изотропной горной породы достаточно построить один сек тор с углом 60° ).
4.Проводится биссектриса угла сектора и от нее под углом а° , соответствующему определенному значению ц0 приводятся вспом о гательные лучи, на которых откладываются соответствующие значе ния г. Соединив концы отрезков плавными линиями, получим сече ние предельной поверхности плоскостью, перпендикулярной про странственной диагонали. Построив аналогичные сечения при различ ных значениях / получим полное представление о форме и размерах
предельной поверхности прочности горных пород.
Предельные поверхности прочности монолитных горных пород. Используя изложенную выше методику и экспериментальные данные, полученные при испытаниях в условиях трехосного неравно компо-
Рис. 3.5. Сечения предельной по* верхности прочности песчаников (Донбасс) плоскостями, прохо дящими через пространственную ось главных напряжений:
1 Цд — 1; 2 И д = |
0»62; |
|
3 Ид +0»05! 4 “ |
fig ~ |
5 ““ |
огибающая предельных |
кругов |
|
напряжений Мора; |
I, II, III— се |
чения октаэдрическими плоскос тями (см. рис. 3.6)
Рис. 3.6. Сечения предельной поверхности прочности песчаника (Донбасс) октаэд рическими плоскостями:
1 — аок = 30 МПа; 2 — аок = 80 МПа; 3 — аок = 130 МПа
нентного сжатия с изменением параметра типа (вида) напряженного состояния построим предельные поверхности прочности некоторых горных пород, испытанных в монолитных образцах без ярко выра женных плоскостей ослабления (трещин и слоистости) и поэтому условно принятых за изотропные.
На рис. 3.5 даны сечения предельной поверхности прочности пло скостями, проходящими через пространственную диагональ и соот ветствующими различными значениями иg для песчаников Донбасса в координатах ток, аок, т.е. размеры сечений уменьшены на >/3*. Это сделано специально, чтобы показать насколько сечения предельной
поверхности плоскостями, проходящими через пространственную диагональ, отличаются от огибающей предельных кругов напряжений, построенных по методике Мора. Видно, что огибающие построенные при = —1 практически совпадают с огибающими, построенными по методике Мора. Последние располагаются несколько выше пре* дельной огибающей при ц0 = —1. Предельные огибающие при других значениях параметра Надаи-Лоде располагаются ниже огибающей, полученной при ца = —1.
Сечения предельных поверхностей горных пород октаэдрически ми плоскостями (рис. 3.6) показывают, что в отличие от ш ироко распространенного мнения, предельные поверхности не являются по верхностями вращения, а имеют более сложную форму.
Сечения предельных поверхностей при напряжениях близких к плоскому напряженному состоянию напоминают треугольник, что соответствует II теории прочности. С увеличением октаэдрических нормальных напряжений выпуклость сторон треугольника увеличива ется и сечение предельной поверхности стремится к окружности. Это подтверждает правильность выводов А.Н. Ставрогина [13] и других исследователей о том, что при расчетах прочности горных пород в условиях вы сокого всестороннего сжатия можно использо вать III теорию прочности.
3.3.СРАВНИТЕЛЬНЫЙ АНАЛИЗ ЭКСПЕРИМЕНТАЛЬНЫХ
ИТЕОРЕТИЧЕСКИХ ЗНАЧЕНИЙ ПРОЧНОСТИ
С целью выбора критерия прочности, наилучшим образом описываю щего влияние сложного напряженного состояния на сопротивление горных пород разрушению, выполнено сравнение* эксперименталь ных данных о прочности горных пород с теоретическими, рассчитан ными по различным критериям. При этом использованы показатели прочности горных пород, полученные при испытании в условиях сложного напряженного состояния, а также данные других исследова телей, определявших прочность горных пород на установках типа Кармана.
Теоретические значения прочности пород рассчитывали по урав нениям классических и энергетических теорий прочности, а также по обобщенному условию прочности Писаренко-Лебедева (табл. 3.3).
Первые гипотезы об условиях наступления предельного напря женного состояния при произвольной системе напряжений были вы сказаны Галилеем, Лейбницем, Кулоном, Сен-Венаном, М ором и были широко применены для расчетов сопротивления материалов, конструкций.
Энергетические теории за критерий прочности принимают предел удельной потенциальной энергии (Бельтрами, Хейг) или ту ее часть, которая идет на изменение формы (Губер, Мизес, Генки). Теория Губера, Мизеса-Генки была видоизменена для распространения на
*При участии И.А. Соломиной.