книги / Свойства горных пород при разных видах и режимах нагружения
..pdfАвторы критериев прочности
Галилей-Лейбниц (теория максимальных нормальных напряжений)
Сен-Венан, Мариотт (теория приведенных напряжений)
Кулон, Мор (теория макси мальных касательных напря жений)
Бельтрами, Хейг
Губер, Мизес, Генки
Шлейхер, Буржинский. Яги
Боткин
Дощинский
Писаренко, Лебедев
Условия прочности для трехосного неравнокомпонентного сжатия
Классические теории прочности
^сж ^ a i ^ ^р
•^сж^ °2 ^ ^р |
(3.25) теория не учитывает сложного напряженного состояния |
|||||
* с ж < *3< Д Р |
|
|
|
|
|
|
я сж< а 1 ~ г,(а2 +аз )<‘ Ер |
<3-21) |
|
|
|
|
|
|
Rn |
(3.111) |
|
|
|
|
|
сж |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
Энергетические теории прочности |
|
|
|||
л / а ? + |
al + а\ - 2v (ог а2 + а2а3 + аъа1) < Д |
^ |
|
(3.28) |
|
|
~ = - |
у/(ох- о г )г + (а2- о 3)2+ (а3- о 1)2 |
< |
Д ^ |
(3.29) |
|
|
а?.+ а\ + а\ - 2v(al a2 + а2аэ + a3at ) + ( Л ^ - |
Др)(о1 + а2 + а3 ) < Д р Д ^ |
(3.30) |
Г |
Z |
Z |
|
T |
>^(Дсж -Ло) |
|
||
+(a3 ~ ffi) |
V |
1л |
|
|
||||
|
+ ( ^ _ а з) |
|
+ |
— Гд---------(а, +а2 + а3)< |
||||
|
|
|
|
|
|
сж |
р |
|
Гг |
2 2 |
2 У ( 2 — |
у ) ] |
|
° 2 а з + |
|
•^сж |
-^р |
V°1 + Oj + ®з |
^ |
Г2 + |
a 3 a i ) |
+ |
( а ^ а |
|||
|
|
|
|
|
|
|
л сж |
л р |
|
|
Обобщенный |
критерий |
|
|
2>/2Д сж^рД
(3.31)
^СЖ + Д р
2/гсжлр
а - н ^ Х - - |
■ - |
(3.32) |
л сж+ л р
I |
1 |
(3.33; |
^-[(<yi-®î)2 + (^ -® 3 )2+ (ff3“ ffl)2] + (1 _ "^2----)°] < ЛР |
2 |
исж |
материалы, по-разному сопротивляющиеся растяжению и сжатию (Шлейхер, Буржинский, Ягн и др.).
Подавляющее большинство этих гипотез представляет собой част ные случаи более общей зависимости, содержащей первый инвариант
тензора напряжений |
|
|
Л = |
о1 + о2 + аг |
(3.34) |
и второй инвариант девиатора напряжений |
|
|
Гг = |
Kffi ~ а2>2 + (°г ~ аз)2 + (°э ~ ai )2]* |
(3.35) |
где а1, а2, о3 — соответственно максимальное, промежуточное и ми нимальное главные напряжения.
Предельная поверхность по этим гипотезам является поверхно стью вращения, образующая которой представляет собой кривую вто рого порядка.
По предложенному Г.С. Писаренко и А.А. Лебедевым обобщенно му критерию прочности условие наступления предельного состояния записывается в виде
х 2а} |
+ (1 + х 2) о 2 < R 2, |
(3.36) |
|
где |
х |
= Яр/^сж , о,« — интенсивность напряжений, |
|
а{ = |
|
Щ-sj{al - a 2)'1 + (о2 - |
а3 ) 2 + (сь,- агf . |
Таким образом, условие прочности будет иметь вид |
|||
- Г Г - |
[ ( а ,- о 2)2 + (0i - a 3)a +{а3- а . ) 3] + (1 — - £ - ) а? < Д ,. (3.37) |
||
лсяс |
|
^ |
к сж |
Приведенные критерии прочности предполагают определение сле дующих величин из простейших опытов: предел прочности при одно осном сжатии R ^ ; предел прочности при одноосном растяжении i?p ; коэффициент Пуассона v.
Сравнительный анализ (табл. 3.4) показывает, что все рассмотрен ные условия прочности не соответствуют экспериментально получен ным данным о прочности горных пород в условиях трехосного не равномерного сжатия. Большинство из них более или менее удовлет ворительно описывают прочность в условиях плоского напряженного состояния, для условий же трехосного неравнокомпонентного сжатия рассмотренные критерии прочности явно не приемлемы, расхождения теоретических значений прочности с экспериментальными весьма велики.
Горная порода
Аргиллит № 25
Дсж= 262 10-5 Па Ар = 33 10“s Па
V = 0,25
Аргиллит № 37 Лсж= 637-10“5 Па Яр = 75 Ю ~5 Па
V = 0,25
Условия экспери мента
«о |
гЧ |
|
О |
|
|
|
|
|
iH |
Д ги |
Па |
С) С |
|
|
Критерии прочности |
|
|
||
классические |
|
энергетические |
|
Обоб- |
||
Сен-Венана, Кулона-Мора |
Бельт- |
Губера, |
Шлейхера, |
Бот |
идей |
|
Дощинный |
||||||
Мариотта |
(максималь |
ра ми- |
Мизеса |
Буржин- |
кина |
ского |
(приведен |
ных касатель |
Хейга |
|
ского, |
|
|
ных напря |
ных напря |
|
|
Ягна |
|
|
жений) |
жений) |
|
|
|
|
|
0 |
-5 1 |
-2 7 0 |
80 |
35 |
262 |
250 |
-4890 |
—2 |
4,0 |
33 |
|
|
|
|
2,4 |
1,06 |
1,0 |
0,96 |
— |
— |
0,07 |
1,0 |
|
|
—170 |
—170 |
85 |
22 |
208 |
170 |
—34 510 |
—34 |
—77 |
22,8 |
|
|
|
|
2,6 |
0,7 |
0,8 |
0,6 |
|
— |
— |
0,7 |
|
-250 —ИЗО |
—ИЗО |
265 |
103 |
1310 |
880 |
1 120 560 -1510 |
—872 |
274 |
|||
|
|
|
8,0 |
3,1 |
5,0 |
3,3 |
130 |
— |
— |
8,3 |
|
—250 |
-7 2 0 |
—1150 |
220 |
100 |
1120 |
780 |
770 170 |
-1230 |
—709 |
270 |
|
|
|
|
6,7 |
3,0 |
4,3 |
3,0 |
89,0 |
— |
— |
8,2 |
|
-2 5 0 |
-2 5 0 |
—1150 |
102 |
.100 |
1070 |
905 |
750 900 |
-5 5 0 |
—311 |
276 |
|
3,1 |
3,0 |
4,1 |
3.4 |
86,8 |
— |
— |
8,4 |
||||
|
|
|
|||||||||
|
-2 8 5 |
—285 |
143 |
34,2 |
350 |
285 |
-1 9 8 500 |
-224 |
485 |
33,6 |
|
|
1.9 |
0,5 |
0,5 |
0,45 |
— |
— |
3,6 |
0,45 |
|||
|
|
|
|||||||||
0 |
-110 |
-5 80 |
173 |
69,5 |
565 |
535 |
-7 1 180 |
-1 2 |
-0 ,2 |
63 |
|
2,3 |
0,9 |
0,8 |
0,8 |
— |
— |
— |
0,8 |
||||
|
|
|
|||||||||
-300 |
-1460 -1460 |
373 |
125 |
1680 |
1160 |
1039 760 |
-1900 |
-1127 |
328 |
||
5,0 |
1,7 |
2,6 |
1,8 |
21 |
—* |
— |
4,4 |
||||
|
|
|
Продолжение табл. 3.4
Горная порода
Аргиллит № 37
Песчаник № 65г
Дс ж = 460 10" 5 Па
Др~ 46 Ю “5 Па
V = 0,21
Песчаник (Darley Dale)
Лсж = 680 10~S Па Др = 5 0 1 0 “s Па
V — 0,2
Условия экспертмента
ть |
(Лт |
* |
|
IA |
«Л |
|
|
о |
1 |
о |
|
О |
|
||
н |
тЧ |
1-4 |
* |
fe с |
* |
- |
|
ь G |
<ч |
к |
|
—300 |
—1020 |
—17 UU |
|
—300 |
—300 |
—1835 |
|
0 |
-2 3 3 |
—455 |
|
0 |
-9 7 |
—510 |
|
-2 0 0 |
—1157 |
—1157 |
|
—200 |
—873 |
—1500 |
|
—200 |
—200 |
—1640 |
|
—320 |
—1580 |
—1580 |
|
—70 |
- 7 0 |
—1050 |
|
—140 |
—140 |
—1400 |
|
—210 |
—210 |
—1750 |
|
|
Критерии прочности |
|
|
|
||
классические |
|
энергетические |
|
Обоб |
|||
Сен-Венана, Кулона-Мора БельтГубера, |
Шлейхера, |
Бот |
Цощин- |
щен |
|||
ный |
|||||||
Мариотта |
(максималь |
ра ми- |
Мизеса |
Буржин- |
кина |
ского |
|
(приведен* |
ных касатель |
Хейга |
|
ского, |
|
|
|
ных напря |
ных напря |
|
|
Ягна |
|
|
|
жений) |
жений) |
|
|
|
|
|
|
980 |
960 |
1650 |
1200 |
1048160 |
—1630 |
—961 |
332 |
13,0 |
1.3 |
2,6 |
1,9 |
21,9 |
— |
— |
4,4 |
830 |
80 |
1730 |
1520 |
1583260 |
—530 |
—306 |
346 |
11,0 |
1.1 |
2,7 |
2,4 |
33,1 |
—* |
|
4,6 |
144 |
46 |
460 |
390 |
-6 1 1 6 0 |
—187 |
—117 |
39,4 |
3,1 |
1,0 |
1,03 |
0,9 |
— |
— |
— |
0,86 |
128 |
51 |
500 |
464 |
3500 |
—30 . |
—10 |
46,8 |
2,8 |
1,1 |
1,1 |
1,03 |
0,17 |
— |
— |
1,02 |
685 |
84 |
1400 |
950 |
945 000 |
-1510 |
—800 |
220 |
15,0 |
1.8 |
3,1 |
2,1 |
45,7 |
— |
— |
4.8 |
700 |
50 |
1500 |
1115 |
1263 300 |
-1340 |
—710 |
230 |
15,2 |
1,1 |
3,4 |
2,5 |
61,0 |
“ “ |
—120 |
5,0 |
586 |
36 |
1570 |
1430 |
1660 000 |
—290 |
246 |
|
12,7 |
0,8 |
3,4 |
3,2 |
80,0 |
— |
|
5,3 |
985 |
162 |
1900 |
1250 |
2428 400 |
—2190 |
—1440 |
340 |
21,0 |
3,5 |
4,2 |
2,8 |
117,0 |
|
|
7,4 |
|
|
|
970 |
297 800 |
- 6 0 |
—25 |
89 |
|
|
|
1,4 |
8,8 |
— |
— |
1,8 |
|
|
|
1250 |
775 200 |
—240 |
-1 4 5 |
167 |
- |
|
|
1.8 |
22,8 |
— |
— |
3,3 |
— |
— |
— |
15£5 |
1467 000~ |
—420 |
—260 |
235 |
2,2 |
43,1 |
|
1 “ |
4,7 |
|||
|
|
|
|
Песчаник (Pennant) |
—70 |
-7 0 |
—1820 |
|
|
1750 |
761 100 |
220 |
160 |
|
|
|
1,2 |
3,8 |
0,6 |
0,6 |
|||||
R__ = 1400* 10“5 Па |
|
|
|
|
|
|||||
—140 |
-1 4 0 |
—2200 |
|
|
2060 |
1505 000 |
60 |
450 |
||
Др = 142*10"5 Па |
|
|
||||||||
|
|
1,5 |
7,76 |
0,16 |
1.7 |
|||||
|
|
|
|
|
||||||
V = |
0,2 |
-2 1 0 |
—210 |
-2650 |
|
|
2420 |
2790000 |
-6 0 |
-1 6 |
|
|
|
|
1,7 |
14,0 |
— |
— |
|||
|
|
|
|
|
|
|
||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||
|
|
—280 |
-2 8 0 |
-2950 |
|
|
2640 |
3 758 300 |
—290 |
—120 |
|
|
|
|
1,9 |
18,9 |
— |
— |
|||
Мрамор (Коелга) |
—100 |
—100 |
-1450 |
|
|
1350 |
|
—145 |
|
|
|
|
1,4 |
|
_ |
|
|||||
Дсж= 100*10~s Па |
|
|
|
|
|
|
|
|||
—1600 -1600 |
—5350 |
|
|
3750 |
|
—5350 |
|
|||
|
|
|
|
|
|
|||||
Др = 60*10's Па |
|
|
3,8 |
|
— |
|
||||
|
|
|
|
|
|
|
||||
|
|
—2600 -2600 |
—7000 |
|
|
4400 |
|
—9000. |
|
|
|
|
|
|
4,4 |
|
— |
|
|||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||
Алевролит Д-19 (Донбасс) |
-6 7 0 |
-6 7 0 |
-4000 |
|
|
3330 |
|
-1700 |
|
|
|
|
2,0 |
|
— |
|
|||||
Дсж = 1660 10_s Па |
|
|
|
|
|
|
|
|||
—2700 —2700 |
-1 0 3 5 0 |
|
|
7660 |
|
-8100 |
|
|||
|
|
|
|
|
|
|||||
Др = 96* 10”5 Па |
|
|
4.6 |
|
— |
|
||||
|
|
|
|
|
|
|
||||
Песчаник П*0 (Донбасс) |
—200 |
-2 0 0 |
-3600 |
|
|
3400 |
|
10 |
|
|
|
|
1,3 |
|
0,02 |
|
|||||
Дсж= 2600-10'5 Па |
|
|
|
|
|
|
|
|||
-6 0 0 |
-6 0 0 |
-5100 |
_ _ |
» |
4500 |
|
-1170 |
|
||
Др = 208*10“s Па |
1,7 |
|
— |
|
||||||
|
|
|
|
|||||||
|
|
|
|
|
|
|
||||
|
|
-2100 -2100 |
-9800 |
|
|
7620 |
|
—5880 |
|
|
|
|
|
|
2,9 |
|
— |
|
|||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||
Известняк (Эстония) |
-1 0 0 |
-1 0 0 |
-1 27 0 |
|
|
1160 |
|
-2 2 0 |
|
|
|
|
1,5 |
|
— |
|
|||||
Док = 800*10 ^ Па |
|
|
|
|
|
|
|
|||
|
|
|
|
|
1870 |
|
—1320 |
|
||
Яр = 38*10 ^ Па |
-4 1 5 |
-4 1 5 |
-2300 |
|
|
|
|
|||
|
|
2,3 |
|
— |
|
|||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||
сл |
Примечание: Знак минус в числителе показывает, что при данных условиях по расчету разрушениё произойти не могло |
190
1,3
248
1,7
320
2,3
390
2,7
130
2,2
1600
26,7
2600
43,0
700
7,3
2700
28,0
360
1.7
640
з д
2180
10,5
—119
3,1
-425
11,1
3.4. ОБОБЩЕННОЕ УСЛОВИЕ ПРОЧНОСТИ ГОРНЫХ ПОРОД, УЧИТЫВАЮЩЕЕ ВИД НАПРЯЖЕННОГО СОСТОЯНИЯ
Прежде чем приступить к установлению обобщенного условия прочно сти горных пород, рассмотрим основные требования, предъявляемые к такому условию. Согласно последних работ по вопросам прочности различных материалов, условие прочности (называемое также в ряде работ критерием прочности) должно иметь четкий физический смысл, формулироваться уравнением с минимальным количеством констант материала, определяемых из простейших опытов. Для материалов по разному сопротивляющихся сжатию и растяжению, какими являются все горные породы, входящие в условие прочности опытные механи ческие характеристики целесообразно отразить двумя параметрами.
Главным требованием, предъявляемым к условию прочности яв ляется удовлетворительное совпадение результатов теоретических расчетов с опытными данными. При этом идеального совпадения быть не может, так как с одной стороны вывод уравнения связан с некото рой идеализацией свойств материалов, с другой — экспериментальные данные всегда характеризуются разбросом результатов опытов.
Учитывая предъявляемые требования к условиям прочности и используя результаты исследований предельных поверхностей горных пород, выясним возможность нахождения такого условия прочности.
Предельные поверхности прочности горных пород, как показано выше, являются сложными пространственными фигурами с осью, проходящей через пространственную диагональ главных напряжений. Эти фигуры напоминают трехгранную пирамиду с криволинейными ребрами и выпуклыми боковыми поверхностями. Форма предельной поверхности между ребрами определяется степенью влияния вида напряженного состояния на прочность горных пород. Для изотропных горных пород в визуально монолитном состоянии влияние вида на пряженного состояния может быть описано уравнением (3.17).
В работе [14] было показано, что огибающая предельных кругов напряжений Мора может быть с достаточно вы сокой точностью уста новлена по ее обобщенному безразмерному виду, предложенному проф. М.М. Протодьяконовым и по данным определения прочности горных пород при растяжении и сжатии.
Главные напряжения в обобщенном виде при ц0 = —1 согласно рис. 3.7:
Рис. 3.7. Огибающая предельных кругов напряжений Мора с безразмерными пара метрами
o1 = |
[ K - ( K t + qx) + 0,73/ tg |
+ |
0,73 / |
]a\ |
(азв) |
|||
COS ip |
||||||||
a3 = [K— (Kx + qx) + 0,731 tgp — |
0,73/ |
]a. |
|
(3.39) |
||||
cos P |
|
|||||||
|
|
|
|
|
|
|
||
Так, как параметр Надаи-Лоде |
|
|
|
|
||||
Ма = |
2а, — а. — а, |
и а2 = |
|
°i + *з |
|
° - ° з |
(3.40) |
|
------ Т Т 7 . |
|
|
|
|
|
|||
то подставляя в уравнение |
(3.40) значения ох и а3, получим значение |
|||||||
о2 в обобщенном виде: |
|
|
|
|
|
|
||
а2 = |
[К — {Кх + qx) + 0,73 / |
tg |
+ |
|
|
]a. |
(3.41) |
|
|
|
|
|
|
|
COS Ip |
|
|
Нормальное октаэдрическое напряжение |
|
|||||||
°ок = |
+ а 2 |
+0Гз ) ; |
|
|
|
|
|
(3.42) |
<*ок= |
(Kx + qx) + 0,131 tg? + |
И а 0,73/ |
(3.43) |
|||||
|
3со-- |
-----]а,. |
||||||
a тангенциальное октаэдрическое напряжение |
|
|||||||
|
0,731 уД у/ з |
+ Ma |
|
|
|
|
|
(3.44) |
ток |
cos V? 3 |
а. |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
Значение предельного главного напряжения ад с учетом вида на пряженного состояния можно найти решая совместно уравнения (3.40 и 3.42):
о х = |
|
Ма |
|
|
|
(3.45) |
2сток------§— (o^i — сг3 )— аэ. |
|
|||||
Или |
|
|
2 |
|
|
|
0| = |
2сток - |
аз “ |
ттах |
|
(3.46) |
|
~ 3 |
|
|||||
|
|
|||||
Введя |
влияние параметра вида напряженного состояния в функ |
|||||
цию октаэдрического касательного напряжения, получим |
||||||
ток |
^шах |
|
уД y/ï + * о2 |
|
(3.47) |
|
3[1 + 0,5(1 + fig) ( 1 — |
0,25 К п ) |
|||||
Тогда, подставив в уравнение (3.46) |
значение ттах из уравнения |
|||||
(3.47) и значение ток из уравнения (3.44), окончательно получим |
||||||
R. |
|
_ |
|
0,73/ |
2tJLo |
1 |
— [= Кп + 0 ,7 3 /tg ¥> + — ------ |
1 + » |
[1 + 0,5 (1 + (.„) (1 - 0 ,2 5 À'„)] |
||||
а |
п |
* |
о т |
cos \р |
|
(3.48) |
|
|
|
|
|
|
где Кп = К — (КХ+ qx).
Это и будет уравнение прочности в обобщенном виде, учитываю щее вид напряженного состояния.
Для нахождения R x рекомендуется следующий порядок вычис лений:
1.По пределам прочности горной породы при одноосных сжатии
ирастяжении, определяется отношение R ^ / R p. Используя табл. 3.5 находятся величины безразмерного радиуса круга Мора при растяже
нии q l |
(или q2), координата касания кругов Мора при растяжении |
|||||||
и сжатии {К х + q x), а также параметр огибающей а |
по формуле |
|||||||
Яр |
_ Яру |
|
|
|
|
|
(3.49) |
|
2дх |
2дг |
|
|
|
|
|
||
|
|
|
|
|
|
|||
Таблица |
3.5. Таблица параметров для определения прочности |
|
||||||
горных пород |
|
|
|
|
|
|
||
К |
1 |
К х + qx |
7i |
. Яг |
Ясж |
1g V |
Я>° |
|
д р |
||||||||
|
|
|
|
|
|
|
||
2,0 |
0,920 |
|
|
|
|
0,0504 |
•2°50' |
|
1,8 |
0,904 |
|
|
|
|
0,065 |
3°40' |
|
1,6 |
0,865 |
|
|
|
|
0,085 |
4° 50* |
|
1,4 |
0,865 |
|
|
|
|
0,113 |
6° зо' |
|
1,2 |
0,824 |
|
|
|
|
0,153 |
8° 40* |
|
1,0 |
0,771 |
|
|
|
|
0,212 |
12° 00' |
|
0,9 |
0,740 |
|
|
|
|
0,249 |
14° 00' |
|
0,8 |
o,Yoo |
|
|
|
|
0,295 |
16°30' |
|
0,7 |
0,660 |
1,258 |
|
|
|
0,349 |
19° 30' |
|
0,6 |
0,608 |
0,479 |
0,666 |
1,39 |
0,408 |
22° 10' |
||
0,5 |
0,547 |
1,133 |
0,443 |
0,661 |
1,49 |
0,308 |
25° 40' |
|
0,4 |
0,467 |
0,992 |
0,398 |
0,654 |
1,69 |
0,563 |
29° 20' |
|
0,3 |
0,3925 |
0,829 |
0,342 |
0,636 |
1,86 |
0,660 |
зз° зо' |
|
0,2 |
0,2947 |
0,636 |
0,271 |
0,597 |
2,21 |
0,768 |
37° ЗО' |
|
0,1 |
0,1772 |
0,403 |
0,179 |
0,531 |
2,97 |
0,96 |
43° 50' |
|
0,08 |
0,1508 |
0,3477 |
0,1567 |
.0,508 |
3,25 |
1,02 |
45° ЗО' |
|
0,06 |
0,1208 |
0,2880 |
0,1310 |
0,473 |
3,61 |
1,10 |
47° 40' |
|
0,05 |
0,1056 |
0,2565 |
0,1175 |
0,453 |
3,85 |
1,15 |
49° 00' |
|
0,04 |
0,0894 |
0,2218 |
0,1028 |
0,421 |
4,10 |
1,22 |
50° 40' |
|
0,03 |
0,0721 |
0,1855 |
0,0875 |
0,387 |
4,48 |
1,32 |
52° 50' |
|
0,02 |
0,0533 |
0,1446 |
0,0685 |
0,344 |
5,04 |
1,45 |
55° 30 |
|
0,01 |
0,0316 |
0,0960 |
0,0460 |
0,279 |
6,08 |
1,73 |
60°оо' |
|
0,008 |
0,0268 |
0,0848 |
0,0408 |
0,258 |
6,32 |
1,82 |
61®20' |
|
0,006 |
0,0215 |
0,0716 |
0,0346 |
0,229 |
6,62 |
1,96 |
63° оо' |
|
0,005 |
0,0188 |
0,0646 |
0,0313 |
0,215 |
6,86 |
3,08 |
64° 20' |
|
0,004 |
0,0158 |
0,0566 |
0,0275 |
0,202 |
7,35 |
2,18 |
65® 20' |
|
0,003 |
0,0129 |
0,484 |
0,0236 |
0,185 |
7,85 |
3,34 |
66® 50 |
|
0,002 |
0,0094 |
0,0388 |
0,0190 |
0,166 |
8,74 |
2,62 |
69° Ю' |
|
0,001 |
0,0056 |
0,0267 |
0,0132 |
0,132 |
10,0 |
3,08 |
72®00 |
|
0,0009 |
0,0052 |
0,0255 |
0,0126 |
0,130 |
10,3 |
3,16 |
72® 33 |
|
0,008 |
0,0046 |
0,0240 |
0,0119 |
0,127 |
10,7 |
3,26 |
73° 00 |
|
0,0007 |
0,0043 |
0,0223 |
0,0110 |
0,123 |
11,2 |
3,37 |
73° 30 |
|
0,0006 |
0,0038 |
0,0205 |
0,0101 |
0,115 |
11,4 |
3,49 |
74®00 |
|
0,0005 |
0,0033 |
0,0185 |
0,0091 |
0,107 |
11,8 |
3,66 |
74°40| |
|
0,0004 |
0,0028 |
0,0141 |
0,0069 |
0,091 |
13,2 |
4,15 |
76°30| |
|
0,0002 |
0,0017 |
0,0114 |
0,0056 |
0,081 |
14,5 |
4,61 |
77040 |
|
0,0001 |
0,0010 |
0,0080 |
0,0039 |
0,068 |
17,4 |
5,47 |
79° 40 |
Продолжение табл. |
3.5 |
|
|
|
|
|
|
К |
/ |
К1 + 01 |
01 |
02 |
•^сж |
tg <Р |
|
Яр |
|
||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
0,00008 |
0,0071 |
0,0035 |
0,0634 |
18,2 |
5,80 |
80° 10' |
|
0,00006 |
0,0062 |
0,0030 |
0,0586 |
19,5 |
6,18 |
80° 50' |
|
0,00005 |
0,0057 |
0,0028 |
0,0557 |
19,9 |
6,48 |
81° ю ' |
|
0,00004 |
0,0051 |
0,0025 |
0,0537 |
21,5 |
6,92 |
81° 50' |
|
0,00003 |
0,0055 |
0,0023 |
0,0500 |
22,7 |
7,43 |
82° 20' |
|
0,00002 |
0,0037 |
0,0018 |
0,0453 |
25,3 |
8,43 |
83° 10' |
|
0,00001 |
0,0026 |
0,0013 |
0,0373 |
29,6 |
9,80 |
84° 10' |
|
0,000008 |
0,00227 |
0,00113 |
0,0362 |
32,0 |
|
|
|
0,000006 |
0,001963 |
0,00098 |
0,0329 |
33,6 |
|
|
|
0,000004 |
0,001603 |
0,00080 |
0,0291 |
36,4 |
|
|
|
0,000002 |
0,001131 |
0,00056 |
0,0241 |
43,5 |
|
|
|
0,000001 |
0,000801 |
0,00040 |
0,0203 |
50,7 |
|
|
аз |
+ К t + ql , определяем сумму К + |
2. По величине суммы |
|
О 7 3 1 |
К* |
+ 0,73 / tg *р------ 1------ . Так как |
I = (— г— )ЗЛ, а $ есть также функ- |
cos </> |
К- +1 |
иия ÜT, то чтобы избежать сложных вычислений составлен график за
висимости К от суммы |
0,73/ |
К + 0,73 / tg ¥>~ COS Ifl (рис. 3.8, кривая 1 ). |
|
Вьнгя га величины К |
координату касания кругов Мора {Кх + qx) |
найдем Кп. Для найденного значе ния К и на том же графике находим значения выражений 0,73/ tg (кри вая 2) H 0,73//COS I (кривая 3).
Обобщенное уравнение прочности составлено на основе теории прочно сти Мора, имеющей четкий физиче ский смысл, предусматривающей раз рушение как сдвигом, так и отры вом. Входящие в него через пара метр а прочность RÇK и Др учитыва ют степень хрупкости материалов, их неоднородность и определяются при простейших опытах.
Из анализа 3.4 и 3.6 следует, что расчетные значения прочности, опре деленные по предложенному обоб щенному уравнению прочности наи лучшим образом соответствует экспе риментальным данным, т.е. предло женное уравнение лучше других кри териев прочности соответствует глав ному требованию, предъявляемому к уравнениям прочности.
Таблица 3.6. Показатели прочности пород, рассчитанные по обобщенному уравнению, и экспериментальные
Порода и ее показатели прочности
Аргиллит № 25 = 26,2 МП&
Лр = 3,3 МП&
Аргиллит- № -37 Лсж = 63,7 МПа Rp = 7,5 МПа
Аргиллит № 30 R = 27,0 МПа Rp = 3,1 МПа
Песчаник № 65 Лсж = 45,0 МПа J2p — 4,6 МПа
Песчаник
R = 68,0 МПа Лр = 5,0 МПа
Песчаник: * Лок = 140,0 МПа Лр = 14,2 МПа
Мрамор:**
RQXC ~~~100,0 МПа Лр = 6,0 МПа
Алевролит Д-19** (Донбасс) : RQ)K ~~ 166,0 МПа
Лр — 9,6 МПа
Условия |
Значения Л,, МПа |
Отношение |
||
эксперимента |
расчетного |
|||
03. |
а2, |
экспери |
расчет |
значения |
к экспе |
||||
МПа |
МПа |
менталь |
ное |
рименталь |
|
|
ное |
|
ному |
|
|
|
|
|
0 |
5 |
27 |
28 |
1,03 |
0 |
11 |
21 |
26 |
1,21 |
0 |
17 |
17 |
18 |
1,05 |
25 |
25 |
115 |
101 |
0,87 |
25 |
42 |
115 |
104 |
0,90 |
25 |
72 |
113 |
100 |
0,87 |
25 |
113 |
114 |
80 |
0,71 |
0 |
11 |
58 |
65 |
1,12 |
6 |
24 |
46 |
62 |
1,35 |
0 |
28 |
28 |
42 |
i,50 |
30 |
30 |
183 |
183 |
1,00 |
30 |
103 |
170 |
181 |
1,06 |
30 |
146 |
146 |
139 |
0,96 |
0 |
51 |
25 |
28 |
1,11 |
0 |
12 |
23 |
21 |
1,13 |
0 |
16 |
16 |
19 |
1,13 |
0 |
10 |
51 |
48 |
0,94 |
0 |
23 |
45 |
45 |
1,00 |
0 |
29 |
29 |
31 |
1,08 |
200 |
20 |
164 |
148 |
0,90 |
20 |
48 |
166 |
152 |
0,92 |
20 |
87 |
150 |
147 |
0,98 |
20 |
116 |
116 |
109 |
0,94 |
32 |
32 |
200 |
180 |
0,90 |
32 |
58 |
205 |
186 |
0,91 |
32 |
111 |
183 |
187 |
0,97 |
32 |
158 |
158 |
135 |
0,86 |
7 |
7 |
105 |
114 |
1,09 |
14 |
14 |
100 |
152 |
1,08 |
21 |
21 |
175 |
194 |
1,11 |
7 |
7 |
182 |
205 |
1,11 |
14 |
14 |
220 |
246 |
1,12 |
21 |
21 |
265 |
270 |
1,02 |
28 |
28 |
295 |
305 |
1,04 |
10 |
10 |
145 |
180 |
1,24 |
160 |
160 |
535 |
770 |
1,42 |
260 |
260 |
700 |
850 |
1,21 |
67 |
67 |
400 |
635 |
1,58 |
270 |
270 |
1035 |
1280 |
1,24 |