книги / Расходомеры и счетчики количества веществ. Расходомеры переменного перепада давления, расходомеры переменного уровня, тахометрические расходомеры и счетчики
.pdfпри косвенном определении плотности газа в рабочих условиях через плотность р при стандартных условиях рс = 1,0323 кгс/см2 = = 101 325 Па, Тс = 293,15 К (5.5)
dm = Ке1ЕС-ККеКшКпК * 4 0е^Аррс
или с учетом стандартных значений рс, Тс, рс (5.6)
Ятп ~ &е2ЕС-^Re^iu^n^o^20^АРРс »
б) для определения объемного расхода при стандартных усло виях (5.7) и (5.8)
Яс = |
^20^л/АРР / Рс» |
qc = Ке2ЕС-ККеКшКпК & 0е ^ А р ^ ;
в) для определения объемного расхода (5.9)
do = ^elEC.KjieK luKnK^d2o£jApp;
для числа Рейнольдса (5.10)-(5.12)
Re = Ke3qm / (pD) = Е е3дср / (pD) = Ke3qcpc / (цП).
А в приложении Ai даны 14 формул для qc, в А 2 13 уравнений с условно постоянными коэффициентами, в табл. Ag даны значе ния масштабных коэффициентов Ке.
Бели перепад Ар измерять не в Па, а в кге/м2, как принято до сих пор у нас в большинстве технических расчетов, то получим:
dm = 0,01252KmK aa£dZijAppi |
(60) |
q0 = 0,01252KmKna£dzу]Ар / р, |
(61) |
где 0,01252 = 3,9986 •10-3 •9,81; d (мм); р (кг/м3); Ар (кге/м2); dm (кг/ч) и q0 (м3/ч); а = СЕ.
При измерении расхода пара определяют qmв (кг/ч) или в (т/ч). При измерении расхода жидкостей, в частности воды, определяют q0в (м3/ч), учитывая, что плотность жидкости незначительно зави сит от давления и сравнительно мало от температуры. Расход газа принято измерять в единицах объема, но так как плотность газа сильно зависит от его давления р и температуры f, то приводят к одним и тем же условиям по давлению и температуре, называе мым нормальными, или стандартными (рс = 760 мм рт. ст. = = 101 325 Па = 1,0332 кгс/см2; Тс = 293,15 К), и обозначают его
82
qc. Исходя из того что массовый расход при этом приведении сохраняется неизменным, получим
9с = QcPlTc/pcT
где k — коэффициент сжимаемости газа.
Подставляя в нее Тс = 293,15 К и рс = 1,0332, получим
дс = 283,73 ЯоРг/ТуК. |
(62) |
Из этого выражения, заменив в уравнении (61) для qQ плот ность р на PcPiTc/pcTуК = 283,73 РсРу/ТуК, получим формулу для определения расхода сухого газа при стандартных условиях дс в виде
9С = 0,2109КшКпаМ 2у1Р1Ар/ pc?iК , |
(63) |
где 0,2109 = 0,01252 JТс /рс = 0,01252^1,0332/293,15.
Расход сухой части q\ влажного газа, приведенный к стандарт ным условиям, определяют зависимостью
9с90[(Л “ <№в.птах) /Л ]Р Л / (РсВД,
где <р — относительная влажность газа; рв п — парциальное давление водяного пара при температуре Т\ вРф = 100 % .
Из совместного решения этого уравнения с уравнением расхо да (61) получим формулу для определения расхода qc сухой час
ти влажного газа, приведенного к стандартным условиям*: |
|
|
9с = 3,5523*шЛГпссе<12[(й - <РРв.Птлх / В Д л/АрТр } |
(64) |
|
где 3,5523 = 0,01252 Тс/рс = 0,01252• 283,73; а = СЕ; |
|
|
р = 283,73рс(р1 - <ррв.Цтах )/ТК + |
• |
|
Во всех этих формулах дс (м3/ч); d (мм); Ар (кгс/м2); pi (кгс/см2).
1.20.РАСЧЕТ ДИАФРАГМ И СОПЕЛ
Урасходомеров с СУ имеются два типа расчетов: прямой, за ключающийся в определении диаметра d отверстия СУ, и обрат ный, при котором по показаниям дифманометра, измеряющего перепад давления в СУ, определяется средний расход обычно за какой-либо период (час, сутки). Дадим основные указания по пря мому расчету. Обычно приняты два варианта прямого расчета.
Заметим, что для природного газа учет его влажности практи ческого значения не имеет, так как влажность изменяет плот ность газа меньше чем на 0,1 % .
*В ГОСТ 8563 -97 для <7® Дана иная формула.— Науч. ред.
83
6*
Непосредственно определить диаметр отверстия d по форму лам (58) и (59) затруднительно, потому что в формуле известны лишь Qmaxp и Лртах, а неизвестны: для жидкости две величины: а и d, а для пара и газа даже три: а, е и d. Только для труб Вентури расчет упрощается, так как для жидкости остается лишь одно
неизвестное d, потому что a = Cyjl-(d/ D)2, a D всегда известно, а
коэффициент истечения С для труб Вентури не зависит от Р или т , т. е. от d. У всех других сужающих устройств С, а значит и а, зависят от d.
В связи с этим для диафрагм, сопел и сопел Вентури делим и умножаем правые части уравнений (60) и (61) на D , а отноше ние d2/D2 заменяем на т . Решая это отношение относительно
произведения т а , получим |
|
Р2а = та = В/д/др, |
(65) |
где В = ?т /0 ,01252В27р =9оР /0 .°1252В2.
При подстановке во все приведенные формулы значений а, е, d, р и Др надо иметь в виду следующее. Коэффициент а = СВ, где В =
=(1 - m2)~0’5, a С и В зависят от т . ♦Поэтому надо задаться целесообразным значением т . Для жидкостей m находится в пределах 0,2-0,3, а для газа и пара выбираем тем большее т , чем выше скорость v, точнее, чем выше pi;2. При скоростях не более 10-30 м /с берем т в пределах 0,3-0,4, а с ростом pv2 уве личиваем m вплоть до 0,50-0,56, в крайнем случае — до 0,64. Это для диафрагм, а для сопел m — примерно на 40 % меньше, чем для диафрагм при одинаковых расходах. Затем по форму лам Штольца или по таблицам в ГОСТ 8.563-97 (или ИСО 5167) определяем значение коэффициента С при qmax или qcp = (70* *80) gmax. Учитывая небольшой диапазон измерения (9max/9min ~
=3), будем иметь постоянство С при Re > 105. Но при больших m
вобласти Re от 104 до 105 расхождение значений С может достиг нуть 2-4 % . Так получим значение С в первом приближении.
Диаметры отверстия d и трубы D надо определять с учетом их теплового расширения. Диаметр d входит в формулы расхода дважды: dr — как мера площади отверстия и в коэффициент скорости входа В = (-d 4/d 4)“0,5, а диаметр D входит лишь в В.
Диаметры d и D при температуре t измеряемого вещества оп ределяют по формулам:
d = kt(fd2o и D = ktf)D20t
где d20 и 1>2о — диаметры d и D при 20 °С; kti# и ktD — коэффици енты теплового расширения СУ и трубопровода соответственно, определяемые по формуле kt = 1 + а* (** - 20°), где а, — средний коэффициент линейного расширения материала СУ и трубы (раз личных для СУ и трубопровода) в интервале от 20 °С до
84
Значение коэффициента е в первом приближении найдем ис ходя из принятых лг, п, Дрпр, определенных по уравнению. При этом получим значение е, соответствующее qmax. Но лучше, как это было рекомендовано правилами 28-64, брать в основу значе ние е при qcp. А отклонение е в других точках шкалы от значе ния, принятого при расчете, следует учитывать как дополнитель ную погрешность.
Для определения qmax в формулу расхода надо подставлять максимальный перепад давления Aqmax9 который для всех преоб разователей перепада давления и дифманометров, за исключени ем поплавковых, равен предельному перепаду Дрпр.
Для поплавковых же Артйх = (1 - р„ / Рм) АрПр> гДе Рм и Рв —
плотности манометрической жидкости и вещества, находящегося над ней. Если над ртутью вода, то Артах = 0,9263 Дрпр. Если над ртутью вещество с рн < 14 кг/м , а при масляном заполнении рв <
< 0,9 кг/м 8, ТО A ftn a x = АРпр-
Кроме того, Артах будет отличаться от Дрпр в случае примене ния разделительных сосудов с разделительной жидкостью. Под робнее см. в гл. 5.
Для определения плотностей воды и водяного пара во многих справочниках и книгах имеются таблицы, дающие с достаточной точностью значения плотностей в зависимости от давления и тем пературы. Плотность р влажного и сухого газа определяют по формулам (20) и (21). Погрешность 5р будет во многом зависеть от погрешности 8% определения коэффициента сжимаемости К газа. Как у нас, так и за рубежом разработано несколько методик определения, которые концентрируются в ГСССД Госстандарта.
В заключение скажем о предельном значении шкалы пока зывающего дифманометра. Он выбирается из стандартного ряда: 1; 1,25; 1,6; 2; 2,5; 3,2; 4; 5; 6,3; 8; 10 и т. д. При этом около 25 % верхней, самой длинной части шкалы может оказаться вне рабо ты. Преобразователи давления и бесшкальные дифманометры, например типа ДМ, лишены этого недостатка. Поэтому в тех слу чаях, когда расходомеры служат для учета (особенно коммерчес кого) расхода за сутки, месяц и другой период и оборудованы самопишущими вторичными приборами с процентными шкала ми, рекомендуем принимать последнюю 100 % -ю отметку соот ветствующей максимальному расчетному расходу qmax> который зачастую называют средним или расчетным расходом.
Первый и основной вариант прямого расчета имеет цель обес печить наибольшую точность измерения расхода путем миними зации суммы (5д + 8е2) * 5с + 5 2, где 5а, 6С и 6е — предельные погрешности коэффициентов: расхода а, истечения С и расшире ния е. Второй вариант исходит из допустимой потери давления Рпот в СУ (если эта потеря задана). Для жидкости, как правило, применяют первый вариант, так как скорость жидкости (воды) в трубах редко превышает 2-4 м /с и поэтому потеря давления не значительна. Упрощенный расчет дан в работе [16], а сложный — в работе [14].
85
Для пара и газа, где скорости много больше, положение иное. С увеличением скорости минимум суммы ( б + 8 2) будет дости гаться при все больших значениях т и одновременно будет умень шаться потеря рпот. Чем выше скорость в трубопроводе, тем боль ше должно быть т как для уменьшения рпот, так и для миними зации (бс2 + б 2).
Обоснованный выбор т облегчается с помощью двух комплексов А и Б (Bg). Если в уравнении расхода qQ= aend2y[Kp/p поло жить d2 = m£>2, то получим зависимость mdt = 4 а или, учиты
вая, что а = С / л/ l - m 2, получим выражение |
|
тСе / л/l - m 2 = VA , |
(66) |
где |
|
А = (ро2 / 2 ) / Ар. |
(67) |
Безразмерный комплекс А имеет большой физический смысл. Он — отношение кинетической энергии в единице объема потока вещества, движущегося в трубопроводе со средней скоростью о, к потенциальной энергии, затрачиваемой на ускорение этого веще ства в СУ.
Второй комплекс В определяется только кинетической энер
гией потока в трубопроводе и имеет вид |
|
B = Vри2 /2 . |
(68) |
Комплекс В связан с числом Рейнольдса Re зависимостью Re = = схБ2 / о, где а = 2Б /ц — постоянная величина для данного диа метра D и данной вязкости вещества |х.
Комплекс В в неявном виде участвует в методике расчета СУ в правилах 28-64 и РД 50-213-80 в формуле mdt = С / J&p , где С = g0 / 0,01252D2*Jg. Комплекс С — частный случай комплекса В при измерении Ар не в Па= Н/м2, а в кгс/м2, а именно С = Byfg, где g — ускорение силы тяжести. Эта зависимость получается, если учесть, что в комплексе В скорость v в м/с, а плотность р в кг/м3, а в комплексе С расход #0 в м3/ч, а Б в мм. Так как согласно МС 5167 через С обозначается коэффициент истечения, то в дальнейшем для обозначения комплекса С через Bg по фор
муле |
|
B g=B yfe = Р/ЗДЗ, |
(69) |
где принято Jg = 3,13.
Из уравнения (66) следует важный вывод о том, что его реше ние при выбранном АрПр дифманометра и, значит, постоянном значении комплекса А (так как pv2 определяется заданными qQи D) определяет минимально допустимое значение mmin относитель ной площади СУ. Действительно, при любом т < mmin перепад
86
выбранного дифманометра будет недостаточным и прибор станет зашкаливать. Решая уравнение (66) относительно т, получим
^min =[А(С2е2 + А 2)Г °'5. (70)
Второй вывод заключается в том, что от выбранного значения т за висит значение комплекса А, а зна чит, и Дрпр. Это значение Дрпр будет минимально, а соответствующее ему значение А — максимально допус тимым Атах. При любом А > Атах прибор будет также зашкаливать. Решая уравнение (66) относитель но А, получим Атах по формуле
Рис. 26. Номограмма для опреде ления Артах
Ат ах = *п2С2е2 / (1 -т 2). |
(71) |
Полагая в уравнениях (70) и (55) е = 1, что справедливо для жидкости и С = 0,6, что справедливо для диафрагм с угловым отбором (с погрешностью 1 % ), при числах Re> 105 рассмотрим на рис. 26 и зависимость от А и VA . Зависимость т = /V А более линейна, чем зависимость т = /А, поэтому в табл. 17 даны значения rnmin в зависимости от л/а .
Табл. 17 и рис. 26 позволяют определить т^п не только для жидкости, но также для газа и пара. Зная А и В, найдем Ар, а т примем равным mmin на рис. 26. Это позволит определить С с погрешностью не более 2 -3 % , после чего по формуле (70) най дем тт \л для газа и пара.
Из табл. 17 видно, что для реализации всех допустимых зна чений относительной площади диафрагмы (от 0,04 до 0,64) ком плекс А должен возрастать от (2,4 •Ю~2)-0’5 до (50 •Ю-2)-0, , т. е. более чем в 400 раз. Если при измерении расхода газа принять отношение наибольших скоростей к наименьшим равным 80, от ношение плотностей pmax / pmin = 10, то получим, что pv2 может
изменяться в 6,4 •105 раз. Тогда для возрастания А |
в 400 раз |
|||||
|
|
|
|
необходимо иметь отношение |
||
|
|
Т а б л и ц а 17 |
|
|
|
|
Зависимость т ш|п от JA |
|
|
|
|||
/ д -102 |
m inin |
JA -I O 2 |
^ S n in |
£6,4 |
10б /(4 102) = 930. |
|
2.4 |
0.041 |
30 |
0,4473 |
Это |
достигается |
стандарт |
5 |
0,083 |
35 |
0,5019 |
ным рядом дифманометров (в |
||
10 |
0,164 |
40 |
0,5548 |
|||
15 |
0,242 |
45 |
0,6053 |
частности, отАрпр= 0,01 кгс/см2 |
||
20 |
0,3162 |
50 |
0,64 |
до Дрпр = 10 кгс/см2). Таким об |
||
25 |
0,3045 |
|
|
разом, с ростом pv2 увеличива- |
87
ется и Арпр, но в меньшей мере, что и обеспечивает необходимое увеличение комплекса А для реализации всех допустимых для диафрагмы значений т.
Из уравнений (67) и (68) следует, что комплексы А и Б связа
ны уравнением |
|
A = B2 /VAp. |
(72) |
Комплекс В (Bg) характеризует кинетическую энергию потока и помогает ориентироваться в вопросе о необходимости задания допустимой потери давления РпоТ. Если комплексы В (Bg) малы — В < 30 (Bg < 10), то рпот < 0,1 кгс/см2 даже при самых малых т . При повышении Б до 100, 200, 300 (Bg до 10, 20, 30) потеря давле ния рпот = 0,1 кгс/см2 наступает при т , равном 0,25, 0,35, 0,45 соответственно. Вопрос о задании рпот может возникнуть лишь при В > 90-5-120 (Bg > 30-5-40).
При измерении расхода воды скорость в трубах обычно не превышает 2—4 м/с, чем соответствует Bg = 14,3-5-28,6. При газе и паре скорости во много раз больше, а плотность вещества мень ше. При скорости v = 20 м/с критерий Bg = (20,2-5-28,5) при плот ности р = (20-5-40) кг/м3. Здесь еще не возникает вопроса о допусти мой РпотНо с ростом скорости v от 30 до 80 м/с Bg увеличивается от 30,3 до 80,8 при р = 20 кг/м3 и от 42,8 до 114 при р = 40 кг/м3. В этих случаях обязательно применение тем больших значений т , чем больше Bg. Это требуют как минимизация суммы (5<f + + б^2), так и уменьшение потери давления рпот-
Подставляя в уравнение (72) значения А из уравнения (67) и
Б из уравнения (68), получим |
|
Др = Б2 / A = pu2( l - m 2)/2 m 2C2e2. |
(73) |
Это уравнение в соответствии со сказанным по уравнению (70) дает максимально допустимый предельный перепад Лр. Выби рать большее значение Ар допустимо, если это целесообразно (при недостатке прямого участка трубопровода, для повышения точ ности измерения). Но при этом будут расти значение т и потеря давления в СУ, которая возрастает как с ростом Арпр, так и с уменьшением m. Так, для диафрагм потеря рпот определяется (при m < 0,6) с хорошей точностью формулой Борда—Карно, при водящей к зависимости
Рпот = <1 - rn)isp. |
(74) |
В ИСО 5167 дается уточненное значение этой формулы
Рпот = ( 1 - Р 1,9)АР- |
(75) |
Подставляя сюда Ар из уравнения (73), найдем рпот при gmax, соответствующую минимально допустимому Арпр.
Кроме того, уравнение (73) позволяет получить формулу, даю щую зависимость погрешности 6^ от m = mmin, определяемому по
88
уравнению (70). Для этого в формулу для диафрагм 6е = 4Ap/plf справедливую при 0,04 < т < 0,56, подставим значение Ар из уравнения (73). Тогда получим
8е - 4ft(1 77lroin) / mmin» |
(76) |
|
|
где ft = pv2 / 2paC2e2. |
|
Для жидкостей выбор оптимального значения т прост и ясен. Для диафрагм погрешность исходного значения коэффициента истечения = 0,6 % при 0,2 < Р< 0,6. При р > 0,6 (или т > 0,36) погрешность 5^ возрастает. Погрешность 5# уменьшается с умень шением т . Это указывает на целесообразность применять для жидкости небольшие т в пределах 0,2-0,3, особенно для труб малого диаметра, тем более что при малых т требуются меньшие длины прямых участков труб. Лишь при необходимости сниже ния потери давления рпоТ в диафрагме следует увеличить т до 0,36—0,4.
Для газа и пара т будет почти целиком зависеть от скорости
втрубопроводе. При малых v (точнее ро2), не превосходящих 1020 м /с, оптимальные значения т не превосходят 0,36-0,4. Но с ростом скорости сильно возрастает погрешность 6^ и при скорос ти v = 40*80 м /с оптимальные значения т будут приближаться к верхним допустимым значения 0,56-0,64, что соответствует Р
впределах от 0,75 до 0,8.
Для стандартных сопел при прочих равных условиях значе ния т следует выбирать в пределах допустимых 0,9 < т < 0,6 по крайней мере в полтора раза меньшими, чем для диафрагм, пото му что коэффициент истечения С и расхода а у них на 67 % выше. Особенно целесообразны сопла при измерении расхода пара и газа высокого давления (при D < 500 мм). Они износоустойчи вы и, будучи вварены, исправно служат много лет. Важно и то, что у них 8е в два раза меньше, чем у диафрагм. Поэтому они пригодны для более высоких скоростей газа и пара, чем диафраг мы.
Массу и объем вещества определяют следующим образом. Массу М и объем V вещества, прошедшего по трубопроводу за
время от Tj до Т2, рассчитывают в зависимости от измеряемых расходов дш или д0 по формулам:
При обработке диаграмм планиметрии отсчетный период Т2 - Тх делят обычно на равные части Ат, число которых п = (Т2 - тх)/Ат, и для каждой части находят средние расходы дт или д0. При этом расходы М и VQрассчитывают по формулам:
M —n<7m; VQ—ng
89
Чем сильнее колебание значений Ар и р, тем больше получен ные по этим формулам значения М и V0 отличаются от истин ных. Увеличение числа п снижает эту погрешность. Средние^зна чения q0 и q0 подсчитывают по а, е, Ар и р . Значения Ар и р получают путем обработки записей Ар, р\ и t\ за каждый период. Значение дё определяют по Ар и рх за каждый период.
Определение значения а зависит от области чисел Рейнольдса. Если Re > (105+ 3 •105), особенно если Re > 106, то а практически не меняется.
При Re < 3 •105 для определения а надо сперва найти действи тельное значение числа Re. Вначале вычисляют расход д, прини мая значение а, соответствующее Re= 106. Обозначив этот расход через q*f определяют соответствующее ему число Рейнольдса че рез Re*. Тогда согласно [9, 12] для стандартных диафрагм число Re определяют по формуле
Re = Re* + 870m (1 + m), |
(77) |
а аналогичного рода формула для сопел ИСА 1932 согласно [18]
Re = Re* + 6000m (m - 0,55). |
(78) |
В этих формулах число Re соответствует расходу, определен ному по средним значениям Ар и р за данный отрезок времени. Погрешность определения Re по этим очень простым формулам менее 1 % , что приводит к погрешности определения коэффици ента а менее 0,02 % .
Новый ГОСТ 8563-97 предлагает более сложный путь введе ния поправки на зависимость коэффициента а от числа Re путем определения поправочного множителя Кце и умножения его на значение а при Re = 106.
1.21. МЕТОДИКА РАСЧЕТА ДИАМЕТРА ОТВЕРСТИЯ СУЖАЮЩЕГО УСТРОЙСТВА
Несмотря на широкое распространение машинного расчета СУ, на практике нередко возникает необходимость (в частности, при сомнении в достоверности показаний расходомера и в других слу чаях) в ручном расчете. Предлагаемая методика ручного расчета существенно упрощает общеизвестный метод ручного расчета, исключая необходимость в трудоемком итерационном процессе при определении окончательного значения т. Сначала следует
определить значение комплекса В = Jpv2 / 2 и Bg = В / 3,13 по
заданным qmax и D. В зависимости от значения В выбрать значе ние m в первом приближении. Для газа и пара при скоростях, не превосходящих 10-20 м /с, т не превосходит 0,3-0,36; при v =
90
= 25-5-35 м /с рекомендуется выбирать т в пределах 0,4-0,45, а при еще больших скоростях выбирают т в пределах 0,5-0,56.
Для воды и других невязких жидкостей рекомендуют т - - 0,2*0,3, особенно для труб малого диаметра.
Определяют значение комплекса Атах по формуле
Апах = т2С2е2 / (1 -т 2)
и минимальное значение Дрпр по формуле
Лрпрт1п = -В2 / Апах-
Из стандартного ряда дифманометров берем тот, который име ет ближайший больший Дрпр.
По формуле таг = Bg^Apnp определить произведение таг.
Дальнейший расчет сводится к нахождению значения т , обеспе чивающего реализацию этого уравнения.
Исходя из значения т определяют значение Е = (1 - т 2)~0,5 и по формулам Штольца значение С\ в первом приближении. Оп ределение Ci резко упрощается, особенно для жидкостей, если име ются таблицы зависимости а (или т) от произведения т а . После определения в первом приближении Ci и ai, а также Е\ (по Ар™ и т) находим произведение m^a^i и вычисляем отклонение о значения m ia^ i от обязательного значения таг = B^JАр по фор муле
б = ( т ^ б ! / mae -1)100.
Если б > 0,2 % , то надо задаться другим значением m2, по нему найти а2 и £2 и так продолжать, пока не будет б < 0,2 % . Этот процесс итерации весьма трудоемок при большом числе сту пеней, иногда доходящих до пяти. Его можно упростить, если оце нить степень изменения а, происходящего вместе с изменением т . Знак изменения m2 должен быть обратным знаку отклоне ния б, а его величина должна быть меньше б, учитывая что вместе с т в ту же сторону будет меняться и а. Но при больших т изменение а существенно, а при малых — очень незначительно.
Предлагаемая формула [28] резко сокращает процесс итера ции и сводит ее к одной ступени:
т2 = тг (100 - fta6a)100, |
(79) |
где значения множителя ka, учитывающего изменение а с измене нием т , для диафрагмы даны в зависимости от т:
т. . . |
ОД |
0,2 |
0,3 |
0,4 |
0,45 |
0,5 |
0,55 |
0,6 |
0,64 |
ka. . . |
0,98 |
0,95 |
0,9 |
0,84 |
0,8 |
0,76 |
0,73 |
0,69 |
0,65 |
Исходя из этих значений предложена интерполяционная фор мула зависимости т2 от т х:
91