книги / Расчет и конструирование горных транспортных машин и комплексов
..pdfрабочей стороны ленты. Скребок прижимается к ленте грузом. Приводные блоки соединены фланцами с боковыми листами привод ной станции. К боковине рамы присоединяют только редуктор; тур бомуфту и электродвигатель крепят к его корпусу. Центрирование приводного блока относительно вала барабана осуществляется по цилиндрическому выступу на корпусе редуктора, входящему по посадке в расточку рамы.
Для продления срока службы ленты и других движущихся эле ментов конвейера, а также экономии электроэнергии перспективным является создание приводов, допускающих регулирование скорости в зависимости от величины грузопотока. Скорость ленты можно регулировать с помощью механических редукторов, снабженных коробками передач, многоскоростных асинхронных электродвигате лей с короткозамкнутым ротором, электродвигателей с фазным ро тором, гидравлических приводных устройств, а также благодаря применению в приводном блоке планетарных передач с двумя элек тродвигателями.
Из вариантов конструктивного исполнения приводов (рис. IV.10
иIV.И) предпочтительно продольное расположение двигателя от носительно оси конвейера, требующее применения цилиндрокониче ского редуктора. Некоторое усложнение конструкции компенси руется компактностью приводной станции.
Редукторы могут иметь разное число ступеней однотипных или комбинированных передач (цилиндроконических и цилиндрочервяч ных). Применение планетарных передач обеспечивает снижение массы редуктора в 3—6 раз, но требует высокой точности его изгото вления и сборки. Червячные передачи используют в качестве быстро ходной ступени при невысокой передаваемой мощности (55—70 кВт)
ибольшом передаточном отношении (до 100). Для повышения пере даваемых нагрузок и увеличения к. п. д. червячного зацепления применяют глобоидные передачи.
Для соединения выходного вала редуктора с приводным бараба ном служат зубчатые, цепные муфты и муфты сцепления. Иногда
нд валу барабана муфта отсутствует. Хвостовик вала барабана при этом вставляют внутрь полого главного вала редуктора, что при некотором усложнении конструкции сокращает размеры при вода.
В связи с тем, что передвижные конвейеры по точности монтажа уступают стационарным, имеет значение возможное уменьшение натяжения ленты, что достигается применением на большинстве типов установок двухбарабанного привода (см. рис. IV.8, д), а иногда и добавочного хвостового привода (рис. IV.12).
Приводные станции передвижных конвейеров монтируют на те лежках самоходных или перемещаемых трактором по рельсам, уложенным перпендикулярно оси конвейера.
Натяжное устройство конвейера располагается на раме головной станции и приводится в действие установленной там же электриче ской лебедкой с полиспастом. Ход натяжного устройства должен
быть достаточным для выборки слабины ленты после установки кон вейера на новом месте (выполняемой также стяжками хвостовой стан ции), для компенсации вытяжки ленты, происходящей при работе конвейера, а также для создания повышенного натяжения ленты в период пуска.
Рис. IV .10. Привод конвейера с продольным расположением двигателя:
1 — электродвигатель с фазным ротором; 2 — цилиндро-конический редуктор; 3 — втулочно-пальцевая муфта; 4 — тормозное устройство; 5 — рама привода; 6 — сое
динительная цепная муфта
Привод, как правило, оборудован электродвигателем с фазным ротором. Разгон конвейера обеспечивается введением в цепь ротора сопротивлений, имеющих увеличенное число ступеней, которые шунтируются контроллером по мере разгона.
Для |
снижения динамических |
нагрузок на ленту при пуске, |
а также |
устранения скользящих |
контактов, подгорания ламелей |
в пусковых устройствах можно применять индукционные реостаты
}ОУО
1150
Рис. IV.11. Привод конвейера с поперечным расположением двигателя!
I — рама привода; 2 — моторная рама; з — цилиндрический редуктор; 4 — устройст тормозное; 5 — электродвигатель с фазным ротором; 6 — зубчатая муфта; 7 — защити кож ух; 8 — втулочно-пальцевая муфта
(дроссели), включенные в цепь ротора приводных двигателей. В этом случае коэффициент динамичности (отношение максимального окруж ного усилия на приводном барабане к его установившемуся значе нию) снижается с 2,5 до 1,3 [9].
Для выравнивания нагрузки на приводные барабаны и ленту при
Рис. IV.12. Хвостовой привод передвижного конвейера:
1 — электродвигатель; 2 — редуктор; 3 — рама привода; 4 — тор моз; 5 — соединительная муфта; 6 — приводной барабан; 7 — ограждение
установившемся движении и снижения динамических нагрузок в пе риод пуска редуктор соединяют с двигателем муфтами скольжения: гидравлическими, порошковыми, электромагнитными, а иногда упругими.
Конструкции барабанов и расчет передаваемых ими тяговых усилий
В однобарабанных приводах применяют, как правило, футерован ные барабаны. Деформация сдвига поверхности футеровки относи тельно обечайки барабана не должна превышать 10% толщины эла стичного слоя резины \ т. е.
кгс/см3’
1 К о т о в М. А., Д ь я к о в В . А. Некоторые вопросы теории привод ного барабана ленточного конвейера. В сб. «Проблемы совершенствования тех нологических схем и средств рудничного транспорта». М., «Наука», 1967.
где j — жесткость футеровки на сдвиг, кгс/см3;
тт ах — максимальные касательные напряжения, кгс/см2; h — толщина футеровки, см;
—__ «SmaxP
Т'шах — |
R B > |
где р, — коэффициент сцепления |
ленты с футеровкой барабана; |
R — радиус барабана, см; |
|
В — ширина ленты, см.
По установленной расчетом деформации сдвига определяется модуль сдвига
G = jh,
который служит основанием выбора сорта резины для футеровки барабана.
Барабан, изображенный на рис. IV.13, а, установлен на радиаль ных сферических роликовых подшипниках 9. Вальцованная обечайка 1 опирается на литые ступицы 6. В некоторых барабанах вместо литья применено сварное соединение диска со ступицей, однако подобные конструкции не применяют в приводах значительной мощ ности.
Призматическая шпонка 3 предназначена для соединения вала 2 с полым тихоходным валом редуктора (без муфты). Упорная шайба 4 служит для удержания редуктора от осевого смещения.
На рис. IV.13, б показан барабан, имеющий неразъемное соеди нение обечайки со ступицами и закрепленный на валу клиновыми шпонками 7. Хвостовик вала 2 предназначен для установки соедини тельной муфты с помощью призматической шпонки. После сборки барабана на его футеровке фрезеруют пазы.
При изготовлении барабанов необходимо проведение их статиче ской балансировки, а также ограничение биения по наружному диаметру в пределах 3—5 мм.
На рис. IV.13, в показана конструкция натяжного барабана кон вейера отвалообразователя. Барабан установлен на подшипниках качения, запрессованных в стаканы, которые помещены внутрь обе чайки 1. Ось 2 барабана опирается на сферические опоры 10, находя щиеся в ползунах 11, Ползуны имеют пазы для перемещения по на правляющим. Для предотвращения перекоса барабана в плоскости движения ленты вследствие неодинаковых усилий натяжения на оси барабана посажены звездочки 12. При перемещении барабана про исходит перекатывание звездочек по зубчатой рейке, что исключает возможность перекоса оси. Чтобы предотвратить перекос при пер воначальной установке барабана, конструкцией предусмотрена воз можность перемещения рейки винтом в продольном направлении.
Повышение тяговой способности барабанного привода дает воз можность, применяя более прочные ленты, увеличить длину транспор тирования или заменить двухбарабаниые приводы однобарабанными, что способствует увеличению долговечности ленты.
На рис. IV. 14, а показана конструкция приводного барабана фирмы «Эйкхоф» с вакуумным прижатием ленты. Дополнительное прижатие ленты 2 к приводному барабану 1 достигается за счет
12
а — магистрального конвейера КЛМ (с гладкой футеровкой); б — конвейера 1Л100К (с риф
леной футеровкой); в — приемного конвейера отвалообразователяОЩр-5000/95; J _обечайка* 2 — вал; з — призматическая шпонка; 4 — упорная шайба; 5 — футеровка; 6 _ступица*
7 — шпонка; |
8 — корпус подшипника; |
9 — роликовый |
подшинник; J0 —- сферическая |
|
|
опора; 11 — ползун; 12 — звездочка |
|
||
разрежения, создаваемого вакуум-насосом, |
соединенным штуцером |
|||
с полостью |
барабана, которая |
сообщается |
с |
внутренней поверх |
ностью ленты через клапаны «?. |
|
эксплуатации ввиду |
||
Эта конструкция не отвечает требованиям |
||||
ее сложности: необходимости |
установки вакуум-насосов, наличия |
со
оо
Рис. IV. 14. Приводные барабаны специальных типов:
а — с вакуумным прижатием ленты; б — магнитный
нескольких сотен клапанов, а также вследствие ее ненадежности в связи с частым засорением клапанов и необходимостью тщательной очистки внутренней поверхности ленты.
В стадии исследования находятся концевые магнитные барабаны
для |
резинотросовых лент |
и |
лент с магнитно-мягкой обкладкой |
(рис. IV.14, б). К обечайке барабана 1 болтами 5 крепится разъем |
|||
ная |
футеровка, состоящая |
из |
наружной 2 и внутренней 3 частей. |
Вполость футеровки помещены по периметру обечайки магниты 4
имагнитопроводы 6, образующие совместно магнитную систему ба рабана.
Преимуществом данной схемы перед описанной выше является то, что дополнительная сила сцепления прикладывается по всей поверхности обхвата лентой барабана, а не в отдельных точках.
Максимальное тяговое усилие, передаваемое магнитным бараба ном при натяжении сбегающей ветви
W0 = {Sc6 + Rqb)(e^a— l\ кгс, (IV.2)
где R — радиус барабана, см;
q — дополнительное удельное давление вследствие магнитного прижатия ленты к приводному барабану, кгс/смг;
Ъ— ширина участка ленты, контактирующего с магнитной системой барабана, см;
ос — угол обхвата лентой барабана.
Несмотря на постоянное совершенствование конструкций магнит ных систем в направлении увеличения передаваемого ими тяго вого усилия, применение магнитных барабанов можно считать эффективным при зазоре между магнитом и ферромагнитным элемен том ленты, не превышающем 3—4 мм.
Для двухбарабанного привода с жесткой кинематической связью барабанов (см. рис. IV.7, в) при углах обхвата их лентой а г и а 2 натяжения ленты на набегающей и сбегающей ветвях 5нб и Sc6 и тя говая сила W0 связаны уравнением
W0 ^ S„c - Sc6= £сб (е«<м«.> - 1 ) = 5нб (1 - . (IV.3)
т. е. |
оба барабана действуют как один с суммарным углом обхвата |
а г + |
а 2. При этом дуга покоя, характеризующая запас силы тре |
ния, имеет место только на барабане 7, а при весьма малом нагруже нии привода барабан 1 может оказаться полностью выключенным из передачи тяговой силы и дуга покоя может перейти также на ба рабан 2.
Недостаток двухбарабанных приводов с жесткой кинематической связью состоит в том, что при малейшем неравенстве диаметров или эксцентричности барабанов изменяется (увеличивается или умень шается) натяжение ленты на промежуточной ветви, что может вызвать скольжение ее по обоим барабанам или даже разрыв. По этой при чине в таких приводах не могут быть установлены футерованные ба рабаны, а применяются только барабаны со стальной обечайкой.
Этого недостатка не имеют двухбарабанные приводы с раздельными двигателями и с дифференциальным редуктором.
В приводе с раздельными двигателями (см. рис. IV.7, г, IV.8, д, ж) при полном использовании тяговой силы обоих барабанов и оди наковых коэффициентах сцепления ц натяжение на промежуточной ветви
s^^P= -$gr^=s'*'*a,^ |
(iv.4) |
|
Тяговая сила на барабанах 1 и 2 (см. рис. IV.7, г): |
|
|
WT = SH6 ~ |
<Snp = Snp (ei«. - 1 ) ; |
(IV.5) |
^ = = ^ - ^ |
= ^ ( 1 - - ^ ) . |
(IV.6) |
Отношение тяговых сил, моментов на валах барабанов при их
одинаковом диаметре |
и |
мощностей |
двигателей будет иметь вид |
||
Wi |
■ _ |
М х |
Nl |
етг ( е ^ - 1 ) |
(IV.7) |
Jc _ ГГ1 |
м 2 |
= |
— 1 |
||
W 2 |
|
|
Из формулы (IV.7) видно, что величина к зависит только от соот ношения углов обхвата а 1 и а 2 и коэффициента сцепления р, а для привода с определенной обводкой ленты, т. е. при постоянных углах а х и а 2, — только от величины р,. Так, для привода, изображенного
на рис. IV.8, ду при а г = 170°, а 2 = 210° и р, = 0,25 (что |
соответ |
ствует футеровке резиновой лентой и влажной атмосфере) |
к ^ 1,8, |
а при тех же углах обхвата и р, — 0,40 (резиновая футеровка и сухая атмосфера) к ^ 2,9.
Чтобы иметь унифицированные блоки «двигатель — редуктор — барабан», на первом барабане устанавливают обычно два, а на вто ром — один блок «двигатель — редуктор» одинаковой мощности (см. рис. IV.7, г), так что фактически к = 2, хотя при этом не полностью используется величина силы сцепления: при к < 2 это относится к барабану 1Упри к > 2 — к барабану 2. Потери силы сцепления соответственно равны 7 и 1й%.
В двухбарабанном приводе (см. рис. IV.7, д) с несимметричным дифференциалом (в данном случае коническим) отношение момента М г к М 2у а при барабанах одинакового диаметра и отношение тяго вых сил на барабанах W x й W 2 зависят только от к — передаточного
отношения редуктора. Если |
передаточное отношение |
конического |
дифференциала редуктора выбрано для определенных |
значений а 2, |
|
а 2 и (А по уравнению (IVЛ)» |
то оно сохраняется постоянным и при |
всех других значениях р,. Если фактическое значение р, больше рас четного или если общая Передаваемая тяговая сила меньше макси мальной, определенной по принятому значению р,, то дуга покоя об разуется на обоих барабанах, что составляет достоинство привода данного типа. Однако, еСлП по какой-либо причине коэффициент сцепления и тяговая сила йадаФТ на одном барабане, то в той же