книги / Транзисторы
..pdfВеличина одиночного импульса тока /им коллектора опреде
ляется по кривым зависимости h2\(/K) или |
h2i(/0) для определен |
|
ною заданного //21Э мн„. |
|
|
На основании ф-л (6), (9), (10) и (14) |
определяется длитель |
|
ность одиночного прямоугольного импульса /вм: |
||
/ __т |
л к т |
(17) |
иМ ~ |
шТ м ' |
|
Для всех длительностей /и, меньших /им, ток в импульсе будет равен /нм.
Для длительностей, больших /им, но |
меньших или равных |
||
5тпк, / нм должен считаться |
в соответствии |
с формулой |
|
^кМ |
m |
t> |
(18) |
/?пк имп дается ф-лой (11). |
|
'П К имп |
|
|
|
|
|
Для длительностей /и, больших 5тПк, |
|
||
|
Л<М = |
т- |
(19) |
|
|
На рис. 2 приведены нормализованные кривые для расчета им пульсного тока / км в зависимости от длительности /и и скважно сти D импульсов.
Импульсный ток в режиме насыщения Лшм при длительностях,
меньших tu м, равен /к м» при |
длительностях, больших tu м |
|
Анм |
~ 1 ззЛсм. |
(20) |
|
Импульсные токи базы и эмиттера, если в справочнике нет специальных указаний, не ограничивают режима транзистора по коллектору.
Начальные (минимальные) токи
Токи переходов
Оба тока (коллекторный / кбо и эмиттерный / Эбо) протекают через обратно смещенные переходы при отключенном третьем вы воде транзистора и зависят только от температуры, поэтому они часто называются температурными и неуправляющими токами:
(21)
(К/ для германия — 6-^9% на градус Цельсия и для кремния — 8-5-12%).
Закон (21) может быть нарушен из-за наличия тока поверх
ностной |
утечки, особенно при низких температурах, где |
объемный |
ток / кбо |
(либо /обо) мал, и при больших напряжениях, |
когда по |
верхностный ток достаточно велик.
В справочник включены как важнейшие параметры, характери зующие качество транзистора и необходимые для расчета схем, максимальные гарантируемые значения обоих токов, полученные на основании анализа их статистического распределения.
Токи коллектора
Ток / кбо коллекторного перехода протекает через коллектор при подключении источникапитания (обратного смещения) к вы водам коллектор — база. Ниже будут даны формулы для опреде ления начальных токов коллектора при подключении источника пи тания к выводам коллектор — эмиттер. Эти токи зависят от вну тренней положительной обратной связи, величина которой опреде ляется условиями на входе транзистора и внешними отрицатель ными обратными связями.
В общем случае ток 1кдх определяется через известный коэф фициент S нестабильности схемы:
Для наиболее широко распространенной схемы рис. 3 без учета
внутренних сопротивлений транзистора |
|
|
|
^21б |
|
1 + |
Л21б + |
С |
с = А + |
|
(23) |
Jk |
||
/?« |
К |
К |
При обрыве в цепи базы |
|
|
S = |
) |
(24) |
1 + Л21б
С учетом внутренних сопротивлений и инверсного коэффициента передачи h2i6i:
— при некотором небольшом запирающем |
|
|
|
|
|
||||
напряжении между |
эмиттером и базой |
|
Р и с. 3. Наиболее рас |
||||||
|
|
|
|
|
пространенная |
|
схема |
||
S = — |
|
|
(27) |
(с |
общим |
эмиттером) |
|||
|
|
питания транзистора от |
|||||||
|
1 "t" Л21бЛ21б/ |
|
|
одного источника |
(£ ) |
||||
|
|
|
|
|
|
|
|
||
Тогда начальные токи вычисляются: |
|
/ ЬЭя |
по ф-лам |
(22) |
|||||
— при сопротивлениях в базе и в эмиттере |
|||||||||
И (23); |
в |
цепи базы |
(так |
называемый |
«сквозной |
ток» |
|||
— при обрыве |
|||||||||
Iкэо) по ф-лам (22) |
и |
(24); |
|
|
|
|
|
|
|
— при коротком замыкании между базой и эмиттером так |
|||||||||
называемый «ток короткого замыкания» |
1КЭХ по |
ф-лам (22) |
и |
(25); |
|||||
— при сопротивлении между |
базой |
и эмиттером |
/ кэл |
по |
ф-лам |
(22)и (26) и
—прц запирающем напряжении на эмиттерном переходе, так
называемый |
«ток |
запертого транзистора» / КЭз |
и |
/ Кээь |
по ф-лам |
||
(22) и (27). |
Для |
вычисления |
Лозг |
в ф-ле (22) |
/ кбо |
заменяется |
|
/ Эбо, а в ф-ле |
(27) |
в числителе |
h2\ai |
заменяется |
И2\^щ |
|
|
П лаваю щ ий |
потенц иал |
|
|
|
Напряжение |
U0oa — плавающий |
потенциал, измеряется на |
вы |
||
водах эмиттер — база транзистора |
при подключении |
источника |
об |
||
ратного смещения UKо коллекторного перехода между выводами |
|||||
коллектор — база. |
U0сп — результат |
одновременного |
действия |
со |
|
противлений г'б, |
утечки ГуТ и процессов внутри транзистора и |
ха |
|||
рактеризует его качество. |
|
тем больше U0c>n. Поскольку |
|||
Чем больше |
и меньше гут, |
это напряжение «приложено» в запорном направлении, в ряде схем транзисторы с большим (Л>бп требуют большего напряжения С/0б для своего отпирания:
Uо0п связано с Uнот остаточным напряжением, величина ко торого дается далее, ф-лой (67)
при
/Цсэн/ \
^эби = фт 1п \1 — е |
Ч'т /. |
(29) |
У транзисторов с большим С/эбп при всех прочих равных усло виях меньшее остаточное напряжение UHonr в инверсном включении.
Максимально допустимые напряжения
Н ап р яж ен и я н а п ереход ах
Напряжения пробоя как эмиттерного, так и коллекторного пе реходов зависят от механизма пробоя. Для транзистора харак терны три механизма: лавинный, тепловой и туннельный.
В случае лавинного механизма пробивное напряжение коллек торного или эмиттерного переходов:
< W O = ^PK 1 |
(30) |
|
^(пр) эбо == |
j |
|
А и В — постоянные, в зависимости |
от исходного материала |
рав |
ные 23ч-86 и 0,61-ьО,75 соответственно. Напряжение лавинного пробои практически не зависит от температуры, длительности, ам плитуды, скважности и формы импульсов. Оно одинаково и для стационарного и для импульсного режимов, а также при работе транзистора как в области отсечки, так и в активной области.
Этот механизм характерен для транзисторов, области эмиттера и коллектора которых изготовлены из материала невысокого удель* цого сопротивления (для германия р=0,5-^-7 ом-см).
В случае теплового механизма пробивное напряжение коллек торного перехода
^(ПР) кбо= |
т-i |
. |
(31) |
|
K6o*Ve |
|
|
гТ° |
|
перехода при |
температуре |
где / кбо— начальный ток коллекторного |
окружающей среды, Гс,
е — основание натуральных логарифмов.
Этот механизм характерен для транзисторов, изготовленных из высокоомного материала (для германия р> 7 ом-см). Поскольку /ибо для германиевых и мощных транзисторов значительно больше, чем для кремниевых и маломощных, напряжение теплового пробоя (31) в первом случае может оказаться ниже напряжения лавинного пробоя (30). Поэтому тепловой пробой следует считать характер ным в основном для германиевых мощных транзисторов.
Напряжение теплового пробоя зависит от температуры, а сле довательно, от тока длительности й формы импульсов. При неко торых длительностях и скважностях тепловой механизм практически прекращает свое влияние на величину напряжения пробоя. Уже в начале активной области при токах, превышающих / Кбо лишь в 2—3 раза, напряжение теплового пробоя резко возрастает, и един ственной причиной, ограничивающей напряжение коллектора, остает ся лавинный пробой.
В случае туннельного механизма пробивное напряжение эмит-
териого |
перехода |
|
|
|
tf(np) эбо -- С9п -f- Z^Ppt |
(32) |
|
где С и |
D — постоянные, в |
зависимости от |
материала равные |
|
48^-99 и 8-S-39 соответственно. |
считать практически |
|
Напряжение туннельного |
пробоя можно |
не зависимым от температуры длительности и формы импульсов. Этот механизм характерен для транзисторов, приэмиттерные области (р и п) которых имеют низкие удельные сопротивления
(р<0,5 ом -см.).
В |
справочник включены |
максимально |
|
допустимые |
напряжения |
||
Uибо |
и и обо с учетом всех |
трех |
механизмов пробоя, |
связанные с |
|||
пробивными следующими соотношениями: |
|
|
|
||||
|
I/ |
— * 1 1 |
1 |
/Qo\ |
|||
|
и кбо |
|
% к^(пр)кбо |
|
! |
||
|
U |
|
— £ |
U |
J |
I * |
' |
|
и эбо |
|
|
(пр) эбо |
|
|
— коэффициент запаса по напряжению, меньший единицы; уста навливается изготовителем транзисторов на основании структурных и технологических особенностей транзистора и законов статистиче ского распределения параметра.
Напряжения коллектор-эмиттер
Здесь следует рассмотреть явления отдельно в области отсечки
и в активной области.
Область отсечки характеризуется отсутствием внешнего источ
ника прямого |
смещения эмиттерного перехода или |
— оо для |
схемы рис. 3. |
лавинного пробоя явление лавинного умножения тока |
|
В случае |
||
в коллекторе |
характеризуется коэффициентом умножения: |
Для |
Величина п зависит от материала и |
полярности |
транзистора. |
|
кремниевых и р-п-р германиевых |
транзисторов п= 3, для п-р-п |
|||
германиевых транзисторов я=5. |
|
в бесконечность тока / и |
||
или |
Пробой характеризуется стремлением |
|||
равенством нулю сопротивления |
гп |
коллектора |
транзистора. |
Токи / кэ* коллектора при различных условиях |
на входе транзистора |
||||
даются |
ф-лами |
(22)— (27). |
|
|
|
/кох равно бесконечности при равенстве нулю знаменателя лю |
|||||
бой из |
ф-л |
(23)— (27), что |
имеет место при |
умножении, т. е. при |
|
МНнб. |
Тогда |
в |
соответствии |
с этими формулами и ф-лами (33) и |
(34) получим общую формулу для вычисления максимально допу
стимого напряжения коллектор — эмиттер при |
различных условиях |
|
на входе транзистора: |
|
|
= |
|
(35) |
Из этой формулы могут быть получены напряжения |
£/Кэя, £/Нэо, |
|
^кэн и U«аз. Эти напряжения зависят (правда, слабо) от темпера |
||
туры, тока и формы импульсов, поскольку в |
формулы |
(23) — (27) |
входит Л21б. Практически можно считать их так же, как и Unбо, не зависимыми от различных условий.
В случае теплового пробоя, на основании ф-л (22), (31) и (33)
(36)
Из сравнения ф-л (35) и (36) видно, что большие величины S и, в частности, Rб представляют особую опасность для мощных германиевых транзисторов в области отсечки, где существует наи большая вероятность теплового пробоя и резкого снижения напря жения коллектор-эмиттер.
При лавинном пробое транзистор менее «чувствителен» к усло виям на входе.
В активной области /?g =£ со {рис. 3) или подключен отдельный
источник прямого смещения эмиттерного перехода. Как было отме чено. тепловой механизм перестает ограничивать максимальное на пряжение, остается учесть только напряжения лавинного пробоя, которые определяются ф-лами (23) и (35).
Наименьшее из напряжений |
Ua получается при /?б = |
/?6 = |
сои |
|||||
заданном токе базы /с, что соответствует |
«обрыву» в |
цепи |
базы |
|||||
или — Лгю= 1 |
(а= 1 ). |
Это напряжение в |
силу |
ряда |
явлений в |
|||
транзисторе |
несколько |
меньше |
напряжения |
UHэ0 |
области |
отсечки |
||
(RG= OO, /б= 0). Разница зависит от структуры, |
геометрии, |
поляр |
ности, материала, состояния поверхности, толщины базы, эффектив ности эмиттера и т. д. Поскольку Ulloo определяется через (7ибо и
коэффициент запаса |
можно принять Ua ^ U КЭо |
и вычислять его |
на основании ф-л (24) и (35): |
|
|
|
i/кэо » |
(37) |
|
У и21Э |
|
Таким образом, при изменении тока коллектора от самого ма лого (/Кбо) в области отсечки до больших токов активной области максимально допустимое напряжение транзистора изменяется от £/кбо (наибольшее напряжение) до UKэо (наименьшее напряжение).
Эти два основных параметра и приводятся в |
справочных |
листах. |
|
Все остальные напряжения (Ul{эп, £/кэк, £Л<эз) |
могут быть |
вычис |
|
лены по приведенным выше формулам. Для некоторых |
транзисто |
||
ров даются нормализованные зависимости С/кэл/^кэк от |
Re |
или от |
|
Rc> и R0. |
|
|
|
Параметры режима усиления малых сигналов
(активная область)
Малым сигналом следует считать сигнал, увеличение амплитуды которого на 50% увеличивает измеряемый параметр на малую ве личину соответственно заданной степени точности. Обычно это уве личение не должно превышать 10%. Применение понятия «малый сигнал» позволяет рассматривать транзистор как линейную систему со всеми ее преимуществами, облегчающими вывод формул, пони мание физики процессов и расчеты большого класса схем.
К параметрам малого сигнала относятся параметры линейного четырехполюсника: /i-параметры (преимущественно для низких ча стот) и //-параметры (преимущественно для высоких частот), пара метры схемы замещения транзистора, а также предельные и гра ничные частоты н коэффициент шумов.
Параметры на низких частотах
Низкочастотные значения *-, у- и г-параметров связаны между собой нижеприведенными формулами и формулами табл. 1.3 и 1.4 (обозначения в этих таблицах соответствуют обозначениям на Т-образной схеме замещения транзистора рис. 4).
Связь между А- и ^-параметрами:
*i2 |
|
У12 |
У12 = “ |
*12 |
|
|
Уи ' |
|
*21 ' |
*21 |
j/21 |
У21 — — |
* 2 1 |
|
Ум * |
* 1 .’ |
|||
|
|
|
|
|
*22 — У22 |
У\2У2\ |
#22 — |
* 1 2 *2 1 |
|
|
|
У11 |
|
*1 . ’ |
Связь между Л-параметрами в трех схемах включения
п
_
Л .«Л —
'*120
*21 б —
*22 б —
*1 1 Э
1 + *219 *
*1 1 9 *2 2 8
1 + *219 '
*219
1 + * 2 1 э *
*229
1 + * 2 1 9 *
*1 1 К — *119»
/| |
_ |
1 |
Я 12К |
|
1 + * 1 2 9 ’ |
|
|
|
*2 1 К |
= |
(1 + *2 1 э)» |
*22 К |
= |
*229* |
Связь между ^/-параметрами в трех схемах включения:
0116 = |
0119 + 0129 + 021э + 022э> |
011К = |
011э» |
|||
0126 = |
— |
(0129 + |
0 2 2 9 ). |
</|2 К = |
— |
(0119 + 0 1 2 э). |
0216 = |
— |
(0219 + |
0229). |
021К = |
- |
(0119 + 0 2 . э ) . |
У92б — |
#228* |
|
022К = |
0119 + 0129 + 0 2 1 9 + ' ’229. |
||
|
|
|
|
■ ■---- |
■' Т' |
Параметр
точная ф-ла
Ли прибл. ф-ла
выраж. через Анзм
точная ф-ла
h l2
прибл. ф-ла
выраж. через Лизм
точная ф-ла
h2\ прибл. ф-ла
выраж. через Лнзм
точная ф-ла
h22 прибл. ф-ла
выраж. через Лизм
Т А Б Л И Ц А 1.3
Формула для схемы
собщей
базой
r » (1 + ' e / 2 r e)
Згб/ 0 + Л21э)
| Л, | 6 |
Гб . Г6 4 " гк
Гк ’ Гк
h 126
---2 ^219 Нг»
^Гб
^21б
—
^219 1 4" ^219
1
''к + ^б
1
'■к
с общим эмиттером
'•'б + й21эгэ
(1 -f- Л21э) Лцб
S 'e - ' e ГК+ Гб 0 4 “ ^ 21э)
// |
|
г_ь_ |
|
Гк |
|
2 Л,2б |
|
_ ft |
|
^ |
I |
/■э |
|
— |
|
^219 |
|
1 |
|
2 г А 1 г а + г6
Г9
^ 22б |
^219 ^ 22б |
с общим коллектором
Згб
'■б + Л21эгэ
(1 -|- Л2 Iэ) Л Иб
1
н - 2 г ;/г к
1
—
_ /7
2гб
—
■ - 0 + А ,,,)
Гэ
^219
'•к
/in19 Л92Г,
с общим коллектором
с общим эмиттером
с общей базой
а
са
о.
«
С
|
V. |
|
|
S О : |
|
Is о |
<>1 |
s со |
+ ; |
со |
|
с$3 |
|
|
|
со |
|
S о
сг5
S о |
|
|
+ |
|
|
|
|
<N |
|
|
|
|
|
|
|
V. |
|
|
|
|
|
|
|
+ |
S о |
|
»о |
£ |
|
|
|
+ *3 |
|
V. |
|
|
|
||
|
|
|
V* |
|
|
|
|
|
|
|
+ |
|
|
|
|
|
|
й со |
№ |
|
|
СО J |
|
СО 2 |
'S Ч |
со со |
VOЧ |
* |
|||
“2 |
|SL | |
Я ч |
СО |
О ^ |
- |
||
Я I |
|
|
CUD* |
||||
Ои*© |
fs ^ |
S 4 |
|
aИ ws ss |
|||
о *0* |
|
||||||
н |
|
со |
|
|