книги / Применения ультразвука
..pdfМожно отметить следующие недостатки метода циклического возбуждения:
(I) из-за электрических временных задержек в запускающем передатчике, а также времени, необходимого для нарастания уси ленного сигнала и генерации сигнала запуска, длительность цик ла больше, чем реальное время, требуемое для прохождения об разца;
(II) имеются акустические временные задержки в преобразо вателях;
(III) точность системы составляет всего лишь I часть на 104; (IV) в настоящее время, после значительных модификаций,
точность данного метода составляет одну часть на 107;
(V) главным недостатком данного метода является то, что лю бое изменение амплитуды сигнала в селектируемых циклах при водит к значительному изменению частоты повторения;
(VI) происходит нагревание образца.
4.3.2. Метод наложения импульсов
Блок-схема установки для метода наложения импульсов (PS) [6—8] приведена на рис. 4.7. В данном методе для передачи и приема уль тразвуковых волн используется один и тотже преобразователь.
На преобразователь подаются стробированные сигналы радио частоты (if) с регулируемым временным интервалом между ними.
Рис. 4.7. Блок-схема установки для метода наложения импульсов
Преобразователь, в свою очередь, генерирует в образец пос ледовательность импульсов, что приводит к возникновению цуга
эхо-сигналов (рис. 4.8). Временной интервал t подбирается так, чтобы эхо первого переданного импульса попадало во временной интервал следующего импульса. Период t — это время, за которое волна проходит образец в одну сторону и обратно. То есть, если точно выверить /, эхо-сигналы будут когерентны по фазе.
Первый импульс + Последовательность эхо-сигналов
Второй импульс + Последовательность эхо-сигналов
Третий импульс + Последовательность эхо-сигналов
Результирующая волна при Р=2
Ej- переданный импульс, В - эхо, Es - сумма пронумерованных эхо-сигналов (для Р=2)
Рис. 4.8. Метод наложения импульсов
Достоинство данного метода состоит в том, что его можно ав томатизировать. Но он более сложен и требует как минимум де сятка хороших эхо-сигналов. Кроме того, необходима более вы сокая частота повторения импульсов, что означает потребность в высокой мощности. К тому же, распознавание наложения эхосигналов достаточно проблематично.
4.3.3. Метод перекрывания эхо-импульсов
Метод перекрывания эхо-импульсов (РЕО) [9—12] применяет ся для относительных и абсолютных измерений скорости звука.
Висследовательской деятельности широко практикуются и те,
идругие. Так, относительные измерения проводят исследовате-
ли, которые заинтересованы в том, чтобы определять изменение скорости звука как функцию внешних параметров: температуры, давления и т.д. Данный вид измерений практикуется в жидкостях, газах и др. Абсолютные измерения проводятся с целью определе ния постоянных упругости и, следовательно, получения полной характеристики материалов.
На рис. 4.9 изображена блок-схема установки для реализа ции метода РЕО. Главным этапом измерения является пере крывание двух интересующих нас сигналов на осциллоскопе. Перекрывание можно осуществить, если подать на пластины горизонтальной развертки переменное напряжение с частотой, период которой равен временному интервалу между двумя ин тересующими нас сигналами. Тогда первый сигнал появится на одной развертке осциллоскопа, а второй — на следующей. Необходимое переменное напряжение подается на пластины горизонтальной развертки осциллоскопа с генератора повто ряющихся импульсов, частота которого варьируется от 6 до 700 кГц. Это генератор незатухающих колебаний (CW), и он стаби лен вплоть до 100ррт.
Рис. 4.9. Блок-схема эхо-импульсного интерферометра в методе перекрывания эхо-импульсов
Достоинства данного метода заключаются в том, что он пред ставляет собой универсальный и достоверный способ точного из мерения скорости в твердых и жидких смесях/растворах. Главным недостатком является сложность интерпретации картиныэхав слу чае сильно рассеивающих материалов и в тонких образцах. К тому же, правильное перекрывание эха довольно сложно осуществить, так же как и наложение импульсов в предыдущем методе.
Метод перекрывания эхо-импульсов и метод наложения им пульсов являются самыми распространенными благодаря их вы сокой абсолютной точности порядка 0,1% или 1 ррт. Пападакис [10—12] провел обзор технических характеристик этих методов. В случае твердой среды в них обоих достаточно сложно выбрать правильный цикл для перекрывания радиочастотных всплесков. Это связано с изменением фазы сигнала в цепи при введении пре образователя и связующего элемента.
Проблемы определения момента перекрывания двух эхо-сиг налов и корректировки фазы на связь снимаются при примене нии критерия МакСкимина At [13—14]. В следующем разделе из лагается базовая теория определения правильного перекрывания и корректировки на связь.
Базовая теория определения перекрывания и корректировки на связь
Взаимное расположение преобразователя, образца и связую щего элемента в методах перекрывания эхо-импульсов и наложе ния импульсов показано на рис. 4.11а. Эквивалентная схема пе редающей линии данной конфигурации приведена на рис. 4.lib. Всплеск ультразвуковых волн одной частоты движется в образце туда и обратно, отражаясь от его стенок. Предполагается, что тол щина преобразователя равна половине длины волны на его ре зонансной частоте, а толщина связующего элемента ограничена. Пусть Zp Z2H ZJ —волновые сопротивления для образца, связую щего материала и преобразователя.
Импеданс перехода из образца в конец линии (связующий эле мент и преобразователь) обозначен Zd. Поскольку преобразователь не имеет подложки, импеданс среды Za, находящейся позади него (то есть импеданс воздуха), можно не учитывать. Фазовый угол между падающей и отраженной волнами показан на рис. 4.11с.
Полагая, что затухание между связующим элементом и пре образователем незначительно, и воспользовавшись теорией на-
Воспользовавшись формулой (4.8), определим фазовый угол у.
tan у - |
(4.9) |
МакСкимин показал [13], что измеренное время t состоит из времени t полного прохождения туда и обратно и некоторых при ращений:
(4.10)
где р — число прохождений туда и обратно при измерении. Несоответствие в п циклах приведет к ошибке в измерениях вре мени на n /f Правильное перекрывание имеет место тогда, ког да л=0. МакСкимин [13] использовал зависимость tn от частоты, чтобы устранить несоответствия или определить правильное пе рекрывание для п=0. Если tf!\UL — значения tn, соответствующие высокой частотеf Hи низкой частоте/^, то:
h |
|
(4.11) |
|
tL =pt~ PYL |
n |
(4.12) |
|
+IÂ |
|||
2n f L |
|
в тех же условиях перекрывания. Вычитая из равенства (4.11) ра венство (4.12), мы избавляемся от /и получаем:
PÏL |
(4.13) |
, n - Z — |
|
AL |
и н н - |
Формула (4.13) используется для расчета критерия Д/и опре деления случая «Ю. Для Д1п существует только одно возможное значение, когда я=0. Верно и обратное утверждение: если в из мерении заложено, что п - 0, измеренное значение Дtnбудет соот ветствовать величине, рассчитанной теоретически.
Какбы то ни было, применять критерий МакСкимина Д;1непрос то. Поскольку толщина связующего элемента неизвестна, возника ют трудности при расчете теоретического значения Atit, используе мого для сравнения. Данную проблему можно решить, прибегнув к графическому методу. Так, можно изобразить обратный угол связи, если предположить, что толщина связующего элемента чрезвычайно
мала, а фаза связи р/, находится в промежутке от 0 до 90° Исходя из этого, рассчитывается ряд возможных значений Д/для случая п=0. Сопоставляя их с измеренными значениями At, можно обозначить ситуацию правильного перекрывания. После определения по гра фику фазового угла у рассчитывается поправочный коэффициент в формуле (4.10), а также полное время прохождения туда и обратно. Заметим, что график нужно строить для каждого измерения, а опре деление поправки на связь — достаточно трудоемкое занятие.
Из вышеперечисленных рассуждений понятно, что приме нение критерия МакСкимина отнимает много сил и времени. Годфри и Филип [16] упростили данный процесс, разработав чис ленный метод, позволяющий определять правильное перекрыва ние и применять необходимые поправки на связь. Этот числен ный метод обладает следующими характеристиками:
1)включены приемы линейной регрессии для устранения слу чайных ошибок в экспериментальных наблюдениях;
2)автоматически рассчитывается импульсная частота if;
3)автоматически находится правильное перекрывание;
4)имеется режим ручного управления для выбора ситуации перекрывания в случае, если таковая не обнаружена среди воз можного ряда значений At в автоматическом режиме.
Методика линейной регрессии, введенная Годфри и Филипом [16], заключается в следующем: на основе формул (4.11) и (4.12) выводится уравнение прямой:
*н ~ Ан |
» |
(4.14) |
tL =AL+nBL, |
(4.15) |
где А№ AL и Вн, BL — коэффициенты линейных уравнений (4.14) и (4.15). Их значения составляют:
(4.16)
(4.17)
и
(4.18)
(4.19)
Изначально правильное значение коэффициента неизвестно, поэтому равенства (4.14) и (4.15) можно записать в виде:
tu ~ Ан +МВН, |
(4.20) |
h ~AL+MBL, |
(4.21) |
где М — произвольное число перекрываний, которое рассчитыва ется как М=(п+т), где т — неизвестное целое, значение которого вычисляется после определения правильного перекрывания.
В данном методе значение At для числа последовательных пе рекрываний получаем как разность (tL— tH) измеренных tL и tH. Здесь tLи tHвелики по сравнению с их разностью, и, следователь но, даже незначительные ошибки в измерении tLи tHмогут сильно повлиять на значение At. Это приведет либо к неправильному оп ределению случая й=0 к ситуации, когда ни одна из измеренных величин не находится в рассчитанном диапазоне. В данном ме тоде At получают не из значений tLи tH, измеренных для каждого случая перекрывания, а по формуле:
M ~(A-AH)+M (BL-Bh). (4.22)
Коэффициенты Ан, ALи Вн получают из линейно-регрессион ного анализа, а значения измеренных tL и tHподбирают методом наименьших квадратов для последовательных значений перекры вания. Полученные tL и tH, нанесенные на график как функция числа перекрываний М, должны, в идеале, выстраиваться в прямую линию. Значения tLи ^образуют две прямые на фоне значений М, что исключает случайные ошибки и повышает общую точность. Также рассчитывается коэффициент корреляции, показывающий, насколько точно измеренные данные выстраиваются в прямую ли нию. Более того, такое соответствие прямой линии позволяет оце нить частотурадиочастотных импульсов, которую сложно измерить в обычныхусловиях. Нужные значенияf Lиf Hможно рассчитать как величины, обратные коэффициентам BLи Вн соответственно.
Кривая зависимости At от угла обратной связи приближенно напоминает параболу, максимум которой находится между 0 и 60° и вычисляется по формуле (4.13) при использовании численного
метода половинного интервала. Рассчитав максимальное и мини мальное значения At, можно получить ряд возможных значений At для случая и=0.
Для данного диапазона At анализируют соответствие между экспериментальными значениями и полученной прямой. Так оп ределяют правильное перекрывание. Угол связи, соответствую щий этому случаю, получают в численном виде, решив уравнение (4.13) с помощью метода половинного интервала. Таким образом, правильное время пробега и, следовательно, скорость звука рас считываются с поправкой на связь.
4.3.4. М етод взаимной корреляции
В предыдущем методе РЕО время пробега измеряется с точностью приблизительно 1 нс. Чтобы увеличить разрешающую способ ность, метод РЕО автоматизирован и контролируется компьюте ром, поэтому отслеживание местоположения выбранного пика осуществляется электронными средствами. Сигналы, принятые из образца, оцифровываются с помощью высокочастотных карт и соответствующего программного обеспечения. Обработку циф ровых сигналов можно осуществить на любом компьютере. Время пробега устанавливается методом взаимной корреляции (СС) [17, 18], а затухание — с помощью быстрого преобразования Фурье (FFT). Следовательно, использование карт быстрого цифрового ввода и комплектов программного обеспечения делает систему полностью автоматизированной и контролируемой компьютер ными средствами.
Метод взаимной корреляции, используемый для точного из мерения скорости ультразвуковых волн, включает несколько эта пов:
(I)Оцифровка сигналов радиочастоты.
(II)Выбор двух эхо-сигналов от задней поверхности образца.
(III)Определение взаимной корреляции выбранных эхо-сиг
налов.
(IV) Интерполяция пиковой области CCF(функции взаимной корреляции) с помощью кубической сплайн-функции.
(V)Расчет скорости ультразвука.
Блок-схема системы измерения скорости ультразвука и за тухания с помощью метода взаимной корреляции показана на рис. 4.12.