книги / Элементы прикладной теории надежности
..pdfЕсли требуется P = 0,96 , то ВБР фильтров должна иметь значение
p = P = 0,96 = 0,98 .
Отсюда вывод: ВБР ФУ из последовательно соединенных фильтров всегда меньше ВБР отдельных фильтров, P < p .
Пример 2. Определить вероятность безотказной работы топливоподающей системы, гидравлическая схема которой представлена на рис. П2.2.
Н1 |
Ф1 |
НФ1 |
|
|
|
Рис. П2.2
Введем в рассмотрение следующие события: A – насос Н работоспособен;
B– фильтр Ф работоспособен;
C– насос-форсунка работоспособна.
Будем полагать, что эти события совместны (одно не исключает другого) и независимы (появление одного не зависит от появления или непоявления другого).
Тогда событие, заключающееся в работоспособности системы
топливоподачи, может быть представлено произведением событий
A B C.
Вероятность безотказной работы (вероятность наступления события A B C)
P = P( A B C) = P( A) P(B) P(C ) = p1 p2 p3 ,
где p1, p2 , p3 – ВБР соответствующих элементов системы (насоса, фильтра, насоса-форсунки).
71
Пусть p1 = 0,95 ; p2 = 0,97 ; p3 = 0,96 . Тогда ВБР системы топливоподачи
P = p1 p2 p3 = 0,95 0,97 0,96 = 0,88 .
Физически P = 0,88 означает, что к окончанию заданной наработки из 100 однотипных топливоподающих систем работоспособными окажутся 88, а отказавшими – 12.
Пример 3. Определить ВБР простейшего ОГП вращательного движения. Схема ОГП представлена на рис. П2.3
|
|
|
Р1 |
|
|
|
ЭМ2 |
ГМ1 |
|
|
|
|
||
|
|
|
a |
|
|
|
P |
A |
|
|
|
|
||
Н1 |
КП1 |
|
0 |
|
T |
B |
|||
|
|
|||
|
|
ДР1 |
b |
|
|
|
ЭМ1 |
|
|
|
|
Б1 |
|
Рис. П2.3 |
|
Введем в рассмотрение следующие события: |
|
A – бак Б1 работоспособен, ВБР бака – p1 ; |
|
B – насос Н1 работоспособен, ВБР насоса – |
p2 ; |
C – предохранительный клапан КП1 |
работоспособен, |
ВБР ПК – p3 ; |
|
D– гидролинии ГЛ работоспособны, ВБР ГЛ – p4 ;
E– дроссель ДР1 работоспособен, ВБР Др – p5 ;
72
F – распределитель Р1 работоспособен, ВБР Р1 – p6 ; G – гидромотор ГМ1 работоспособен, ВБР ГМ – p7 .
Работоспособное состояние ОГП можно представить произведением событий A B C D E F G.
События, заключающиеся в работоспособности соответствующих элементов ОГП, являются совместными и независимыми. Тогда для ВБР ОГП можно записать
P = P( A B C D E F G) =
7
= P( A)P(B) P(C ) P(D) P(E ) P(F ) P(G) = ∏ pi .
i=1
Пусть
p1 = 0,98; p2 = 0,96; p3 = 0,96; p4 = 0,98; p5 = 0,98; p6 = 0,95; p7 = 0,96 .
7
Тогда P = ∏ pi = 0,98 0,96 0,96 0,98 0,98 0,95 0,96 = 0,79.
i=1
2.Применение правила сложения вероятностей
Пример 4. Фильтрующее устройство состоит из двух параллельно соединенных фильтров Ф1 и Ф2 (рис. П2.4). Необходимо определить ВБР ФУ.
Ф1 ФУ
Ф2
Рис. П2.4
73
Пусть событие A : Ф1 – работоспособен; B : Ф2 – работоспособен.
События A и B совместны и независимы.
Событие, заключающееся в работоспособности ФУ, равно сумме событий A + B : ФУ работоспособно, если Ф1 работоспособен или Ф2 работоспособен, или Ф1 и Ф2 работоспособны одновременно.
ВБР ФУ найдем, воспользовавшись формулой сложения вероятностей для совместных и независимых событий
P = P( A + B) = P( A) + P(B) − P( A B),
где P( A B) = P( A) P(B) в силу независимости A и B. В компактном виде
P = p1 + p2 − p1 p2 ,
где P – ВБР ФУ; p1 и p2 – ВБР соответствующих фильтров. Пусть p1 = p2 = p = 0,95. Тогда ВБР ФУ
P = 2 p − p2 = 2 0,95 −(0,95)2 = 0,997.
Используя формулу P = 2 p − p2 , можно определить по требуемой ВБР устройства в целом ВБР составляющих элементов. Формулу представим в виде квадратного уравнения p2 −2 p + Pтр = 0 , ре-
шение которого имеет вид p =1− 1− Pтр . Пусть Pтр =0,9. Тогда
p =1− 1− Pтр =1− 1−0,9 = 0,7.
Заметим, что здесь, в отличие от последовательного соединения Ф1 и Ф2, P > p. Поэтому параллельное подключение дополнитель-
ных однотипных элементов используется для повышения надежности устройства в целом. Такое подключение называется резервированием.
74
Пример 5. Уплотнительный узел штока гидроцилиндра содержит два уплотнительных элемента УЭ1 и УЭ2 (рис. П2.5). Необходимо определить ВБР уплотнительного узла.
УЭ1 |
УЭ2 |
|
Шток ГЦ |
|
Рис. П2.5 |
Введем в рассмотрение следующие события: A : УЭ1 работоспособен;
B : УЭ2 работоспособен.
События A и B совместны и зависимы (ВБР УЭ1 зависит от состояния УЭ2).
Тогда работоспособное состояние уплотнительного узла можно рассматривать как сумму событий A + B и для нахождения ВБР воспользоваться формулой
P = P(A + B) = P( A) + P(B) − P(B) PВ ( A)
или
|
|
P = p1 + p2 − p2 p3 , |
|
где P – |
ВБР уплотнительного |
узла; P( A) = p1 – ВБР УЭ1; |
|
P(B) = p2 |
– ВБР УЭ2; |
PB ( A) = p3 |
– условная ВБР УЭ1 (ВБР УЭ1 |
при условии, что УЭ2 работоспособен). |
|||
Пусть: p1 = 0,950 , |
p2 = 0,950 , |
p3 = 0,960. |
75
Тогда ВБР уплотнительного узла
P = p1 + p2 − p2 p3 = 0,950 +0,950 −0,950 0,960 = 0,988 .
3.Совместное применение правил умножения
исложения вероятностей событий
Пример 6. Определить ВБР гидравлической системы (рис. П2.6).
КО1 КО2
Н1 Н2
Б1
Рис. П2.6
Введем следующие события:
A – насос H1 работоспособен, ВБР насоса – pН1 ;
B– клапан КО1 работоспособен, ВБР клапана – pКО1 ;
C– клапан КО2 работоспособен, ВБР клапана – pКО2 ; D – насос H2 работоспособен, ВБР насоса – pН2 ;
E– H1 и КО1 работоспособны;
F– H2 и КО2 работоспособны.
Эти события являются совместными и независимыми. Рассмотрим события E = A B , F =C D . Они соответствуют работоспособным состояниям звеньев из соответствующих элементов.
76
Событие, заключающееся в работоспособности всего гидравлического устройства,
K =(E + F ) =( A B +C D) .
Вероятность этого события найдем как вероятность суммы событий:
P(K ) = P( A B) + P(C D) − P( A B) P(C D) .
Последнее выражение запишем в компактном виде:
P = pН1 pКО1 + pН2 pКО2 − pН1 pКО1 pН2 pКО2 .
Пусть
pН1 = pН2 = pН = 0,92 , pКО1 = pКО2 = pКО = 0,94 .
Тогда
P = 2 pН pКО −( pН pКО )2 = 2 0,92 0,94 −(0,92 0,94)2 = 0,98 .
Пример 7. Определить ВБР системы топливоподачи (рис. П2.7).
Ф1
Н1 |
НФ1 |
Ф2
Рис. П2.7
Введем события (события совместные и независимые):
A– насос работоспособен, ВБР насоса – pН ;
B– Ф1 работоспособен, ВБР Ф1 – pФ1 ;
77
C – Ф2 работоспособен, ВБР Ф2 – pФ2 ; |
|
||||
D – насос-форсунка работоспособна, ВБР НФ1 – |
pНФ1 ; |
||||
F – система топливоподачи работоспособна, ВБР – P . |
|||||
Событие, заключающееся в работоспособности фильтрующего |
|||||
устройства, |
|
|
E =(B +C ) . |
|
|
|
|
|
|
|
|
Событие, соответствующее работоспособному состоянию сис- |
|||||
темы в целом, |
|
F = A E D . |
|
||
|
|
|
|
|
|
ВБР системы топливоподачи |
|
||||
P (F ) = P( A) P (D) P(B +C ) = P ( A) P(D) P(B) + P(C ) |
− P(B) P(C ) |
||||
|
|
|
|
|
|
или в компактном виде |
|
||||
|
|
|
P = pН pНФ1 ( pФ1 + pФ2 − pФ1 pФ2 ) . |
|
|
Пусть |
|
|
|
|
|
|
|
pН = 0,91 ; |
pНФ1 = 0,92 ; pФ1 = pФ2 = pФ = 0,94 . |
||
Тогда |
|
|
|
|
|
P = p |
Н |
p |
(2 p |
− p 2 ) = 0,91 0,92 (2 0,94 −0,942 ) = 0,83. |
|
|
НФ1 |
Ф |
Ф |
|
78
ПРИЛОЖЕНИЕ 3
МЕТОД СТРУКТУРНЫХ СХЕМ НАДЕЖНОСТИ
1. Расчет показателей надежности аксиально-поршневого насоса методом структурных схем надежности
Аксиально-поршневой насос изображен на рис. П3.1. Будем полагать, что насос является невосстанавливаемым.
Рис. П3.1
Основные элементы насоса и интенсивности их отказов приведены в табл. П3.1.
Таблица П3.1
Номер |
Наименование детали |
λ10 |
6 1 |
|
|
детали |
|
|
|
||
|
ч |
|
|||
1 |
Вал |
0,2 |
|
|
|
2 |
Радиальный подшипник |
1,0 |
|
|
|
3–4 |
Радиально-упорный подшипник (2 шт.) |
1,8 |
|
|
|
5 |
Упорный диск |
0,8 |
|
|
|
6 |
Шатун с поршнем (7 шт.) |
1,0 |
|
|
|
7 |
Центральный шип |
0,6 |
|
|
|
8 |
Блок цилиндров |
0,3 |
|
|
|
9 |
Распределитель |
1,0 |
|
|
79
Порядок расчета
1.Формулируют условие отказа насоса, устанавливающее факт отказа насоса по фактам отказа составляющих элементов. В качестве критерия отказа для насоса и составляющих элементов примем прекращение выполнения заданных функций. Тогда условие отказа насоса может быть сформулировано следующим образом: отказ насоса наступает при отказе любого из составляющих элементов.
2.Строят структурную схему надежности (ССН) насоса. Принятому условию отказа соответствует последовательное соединение элементов в ССН (рис. П3.2).
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
Обозначение элемента в ССН |
|
|
|
|
|
|
|
|||||||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
A – номер позиции детали на рис. П3.1; |
|
|
|
|
|
|
|
|||||||||||||||||||
|
|
|
|
A |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||||||||||||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||
|
|
|
|
|
|
|
B – число последовательно включенных деталей; |
|
|
|
||||||||||||||||||||||||
|
|
|
B C |
|
|
|
|
|
||||||||||||||||||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
C = λ |
A |
106 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
ССН |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||
1 |
|
|
|
2 |
|
|
|
3 − 4 |
|
|
|
5 |
|
|
|
6 |
|
|
|
7 |
|
|
|
8 |
|
|
|
9 |
|
|||||
1 0, 2 |
|
1 1, 0 |
|
|
|
2 1,8 |
|
1 0,8 |
|
|
1 1, 0 |
|
1 0, 6 |
|
1 0,3 |
|
1 1, 0 |
|||||||||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
Рис. П3.2
3. Определяют показатели надежности насоса.
Интенсивность отказов насоса находится путем суммирования знаменателей дробей, обозначающих составляющие элементы,
λ0 = (1 0,2 +1 1,0 + 2 1,8 +1 0,8 + 7 1,0 +1 0,6 +1 0,3 +1 1,0) 10−6 =
=14,5 10−6 1ч.
Среднее время безотказной работы
T |
= |
1 |
= |
1 |
= 68 965 ч. |
|
|
||||
0 |
|
λ0 |
14,5 10−6 |
|
80