книги / Сдвижение горных пород и земной поверхности при разработке месторождений полезных ископаемых.-1
.pdf
I |
: 2 |
: 3 . |
ул.Мусн- |
Колодец |
2,66 |
на, 37 |
394/1 |
2,28 |
|
394/2 |
2,61 |
|
394/3 |
2,72 |
|
395/1 |
1,91 |
|
395/2 |
2,26 |
|
395/3 |
2,58 |
ул.Завод |
Колодец |
1,39 |
с кая,!^ |
397/1 |
1,04 |
|
||
|
397/2 |
2,12 |
|
397/3 |
1,56 |
|
398/1 |
1*07 |
|
398/2 |
1,36 |
|
398/3 |
2,27 |
|
|
|
|
1 |
1 |
: 4 |
: |
5 |
: |
6 ■ |
|
|
|
|
|
1 1 1 |
|
'Откачки ив |
бытовых |
колодцев |
|||
5,86 |
3,20 |
21*6 |
- |
||
3,00 |
0,72 |
- |
|
|
|
3,67 |
1,06 |
- |
|
|
|
•3,69 |
0,97 |
- |
|
|
|
•2,01 |
0,10 |
— |
|
|
|
2,85 |
0,59 |
- |
|
|
|
2,80 |
0,22 |
— |
|
|
|
7,94 |
6,55 |
т |
|
- |
|
2,39х |
1,35 |
- |
|
- |
|
1,50х |
4,38 |
-. |
|
- |
|
1,60' |
Скважина |
практически |
|||
1,20х |
0,13 |
- |
|
- |
|
1,38 |
Скважина |
Практически |
|||
2,27 |
Скважина |
практически |
|||
I |
Продолжение |
|||
1 |
|
|
||
1 ^ 1 ••1 |
СО |
Ï |
; 9 |
|
1 1 1 1 ! |
! |
|||
|
||||
- |
|
|
— |
|
2,60 |
|
2,10 |
||
1,70 |
|
1,60 |
||
2,60 |
|
2,00 |
||
4,30 |
|
4,00 |
||
2,40 |
|
2,10 |
||
3,80 |
|
.3,30 |
||
|
|
|
- |
|
- |
|
|
б;б |
|
- ■ |
|
1,0 |
||
не реагирует |
|
|||
— |
|
|
1,2 |
|
не реагирует |
- |
|||
не реагирует |
— |
|||
табл.2
:Ю
s',
Суглинок Суглинок е d Суглинок еУ2 Суглинок е Ул
Суглинок е У
.Суглинок е %
Суглинок *<2 Глина- г У. Песок Q Суглинок *
Глина £ Суглинок Q
где /f , Z> » С и S - эмпирические коэффициенты, характеризующие НДС надрабатываемого массива в различных зонах.
Таким образом, связь между напряжением, вызванным влиянием очист ного забоя, и деформацией имеет вид
где £ -п р .- |
приведенный модуль упругости |
пород, слагающих мощность меж |
|||||
ду пластин. |
|
|
|
|
|
|
|
Следовательно, |
полные напряжения G |
в надрабатываемом |
массиве |
||||
имеют вид |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
( 3) |
где 6 1 , |
- г |
. н |
- |
напряжения нетронутого |
массива вне влияния очистного |
||
забоя на |
глубине |
/У |
от земной поверхности. |
|
|||
Помимо этого получены зависимости расстояния от кромки очистного |
|||||||
забоя до максимума опорного давления |
и разгрузки £р |
от Мощнос |
|||||
ти междупластья |
h 2 |
, а также величина коэффициента концентраций на |
|||||
пряжений |
|
в |
виде |
|
|
|
|
|
|
f o x |
= - |
0, 0SS/j2 - S6,5 , |
|
W |
|
|
|
âp |
|
= 0,О65/?г + 5 ? J , |
|
||
|
|
|
|
(5) |
|||
|
|
|
|
|
Gf, |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
< r » |
|
( 6 ) |
|
Располагая данными о физико-механических свойствах и параметрах деформирования в различных зонах, можно с достаточной точностью оп
ределить |
величины |
(2 |
... |
6). |
|
|
|
|
|
|
|
|
||
Рассмотрим |
на примере |
шахты |
|
"Саранская” НДС |
надрабатываемого |
|||||||||
слоя при ведении очистных работ |
п • пласту |
к ^ . |
Наблюдательная |
стан |
||||||||||
ция, состоящая из двух глубинных |
. перов |
{ k j - в м > # г= 3м ) * |
надра- |
|||||||||||
батывалась очистным |
забоем |
4 3 ^ |
- I-В, расположенным Hà глубине |
|||||||||||
400 м. Междупластье |
пластов |
к ^ - Kjg |
представлено |
чередованием пее |
||||||||||
чаников, |
алевролитов, |
аргиллитов |
и угольного пласта |
К ц |
и составляет |
|||||||||
величину |
60 м. |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
На графике |
(рис.) |
видно, |
что измеренные % шахте |
сутарные де |
||||||||||
формации кок в зоне опорного |
давления, |
ток и в зоне |
разгрузки,близки |
|||||||||||
к деформациям, |
рассчитанным |
по |
формуле |
(1^. |
|
|
|
|
||||||
Таким образом, результаты эксперимента в условиях шахты "Саранс
кая" служат дополнительным подтверждением положения о том, что |
по |
|||
ведение угленосной осадочной |
толщи подчиняется и в общих чертах, и |
|||
в интегральном смысле |
законам |
линейной теории |
упругости. |
|
Большую практическую |
ценность представляет |
ЗАМ исследований |
для |
|
инженерных методов расчета защищенных зон, заложенных в действующие директивные документы.
УДК 6<к.83:622.268.6:622.268.7 |
В.П.Яковлбв, К.мЛаейреыбаев |
||
OilTiibiHoAulni ПАРАМЕТРОВ |
ПОДДЕРЖАНИЯ |
СОПРЯЖЕНИЯ |
|
Ь Ш Ж А Л Ы Ж СТВОЛОВ ПРИ |
ЗНАЧИТЕЛЬНЫХ |
ДЕФОРМАЦИЯХ ГОРНОГО МАССИВА |
|
Увеличение глубины разработки |
и связанные с этим количественные |
||
и качественные изменения проявлений горного давления являются основ ными причинами деформирования сопряжений и неудовлетворительного их состояния. Положение усугубляется невысокой прочностью пород и взаи мовлиянием выработок при сложной схеме околоствольных дворов. Много летние наблюдения, результаты которых приведены-на*рисунке I, подт верждают, что сложность схем околоствольных дворов, опасная концент рация сопряжений выработок являются основными причинами значительных
и не прекращающихся во времени смещений пород в выработках, располо женных вблизи вертикальных стволов. В то же время сопряжения в около ствольных дворах простой схемы, исключающей взаимовлияние выработок, находятся в удовлетворительном срстоянии, о чем свидетельствуют дан
ные таблицы I.
Согласно выполненным в бассейне исследованиям допустимые 'вариа ции или изменения количественных значений отдельных факторов (в слу
чае Н и Rc )» |
которые |
не оказывают существенного влияния на проявле |
||||
ния горного |
давления, |
составляют |
(2ц - 82 |
н1о/'дс = 12,2 |
МПа. Поэтому |
|
значения RQ |
в |
таблице |
I можно по |
каждой |
шахте' принять |
равноценными. |
Глубины же расположения сопряжен; ! сущестченно различаются. Однако, несмотря на идентичные прочности порол, сопряжения, расположенные на •меньшей глубине при наличии взаимовлияния выработок, подвержены деФормированию в большей степени, чем сопряжения, расположенные на боль шей глубине, но не испытывающие влияния других вырэботок околоствольного дворе.
Анализ причин деформирования сопряжений в различных горно-геолога- ческчх и горно-технических условиях бассейна (рис. с) показывает,
Ъ1
Таблица I
Результаты обследования состояния сопряжений стволов
Наименование |
шахт |
и сопряжений |
|
ния (//),
!м I
г
îпород на {сжатие j(*c ). “Па
Наличие {Состояние взаиновлияН сопряжений ния выра- !
боток ÔKO-J лостволь- { ного двора!
"Дайкудукокая" |
|
|
|
|
|
||
Сопряжение |
клетевого |
|
|
|
|
|
|
ствола № 34-бис, |
|
|
|
|
|
||
гор. 180 |
и |
|
|
360,0 |
48,5 |
есть |
разрушено |
Сопряжение вентиля |
|
|
|
|
|
||
ционного ствола Н? 2, |
|
|
|
|
|
||
гор. 30 |
а |
|
|
585,0 |
51,6 |
нет |
хорошев |
Им. 50-летия |
|
|
|
|
|
||
Октябрьской |
революции |
|
|
|
|
|
|
Сопряжение |
клетевого |
|
|
|
|
неудовлетво |
|
ствола h? 37, |
гор +130 |
ы |
366,0 |
46,0 |
‘есть |
рительное |
|
Сопряжение клетевого |
|
|
|
нет |
удовлет |
||
ствола te 22, |
гор. -50 и 596,0 |
45,2 |
ворительное |
||||
"Стахановская" |
|
|
|
|
|
||
Сопряжение |
ДО вентиля |
|
|
|
неудовлет |
||
ционного |
ствола, |
|
|
|
есть |
||
гор. +25 |
и |
|
|
542,0 |
+2,4 |
ворительнее |
|
Сопряжение ДО клете |
м |
542,0 |
5х,5 |
не?' |
удовлетвори |
||
вого ствола, |
гоп, +25 |
||||||
|
|
|
|
|
|
|
тельное |
чти оптимизация параметров .поддер-линт сопряжений, обеспечивающая безремонтную эксплуатацию последних, при креплении традиционно приме няемой в бассейне бетонной крон» с гибкой арматурой может быть обес печена при следующих условиях.
1. При |
прочности |
пород Rс ? 70 МПа |
(в условиях упругого деформиро |
|
вания'пород, без их |
разрушения) |
- без |
дополнительных мероприятия. |
|
2. При |
прочности |
пород 40 |
* :7Q Щ д (в условиях локального |
|
разрушения |
пород) - |
применением |
податливых анкера» в комбинации о |
|
железобетонной крепью с обратным |
оводом. |
|||
99
3. |
При прочности пород Я с ^ 40 МПа (в условиях |
повсеместного раз |
вития зон |
неупругих деформаций и разрушения пород) - |
применением по |
датливых анкеров в комбинации с железобетонной крепью с обратным сво
дом |
и ? |
тампонажем эакрепного |
пространства. |
|
|
|
|
|
|
|||||
|
|
|
|
|
4. Проектируемые схемы около- |
|||||||||
|
|
|
|
|
ствольных дворов должны быть пре |
|||||||||
|
|
|
|
|
дельно |
простыни, |
исключающими |
взаи |
||||||
|
|
|
|
|
мовлияние |
выработок |
с |
расположением |
||||||
|
|
|
|
|
последних |
вкрест |
простирания |
пород. |
||||||
|
|
|
|
|
|
5. |
Примыкание |
к вертикальному |
||||||
|
|
|
|
|
стволу должно быть не болгз двух |
|||||||||
|
|
|
|
|
стороннего. |
|
|
|
|
|
||||
|
|
|
|
|
|
Авторы |
данной статьи |
из отрица |
||||||
|
|
|
|
|
ют |
актуальности |
поиска новых |
ре |
||||||
|
|
|
|
|
шений, |
направленных |
на |
обеспечение |
||||||
|
|
|
|
|
безремонтного поддержания |
сопряже |
||||||||
|
|
|
|
|
ний. |
Речь |
идет |
только |
о |
позитив |
||||
|
|
|
|
|
ном |
подходе к решению |
этого вопро |
|||||||
I |
I - влияние |
очистных работ; |
|
са, |
в |
возможности |
использования |
|||||||
ESSS - невысокие прочностные ха |
освоенных |
способов |
проведения |
со |
||||||||||
рактеристики вые ж а щ и х пород ; |
|
|||||||||||||
|
пряжений в |
условиях |
бассейна, |
так |
||||||||||
V Z Z à - |
взаимовлияние выработок |
|
||||||||||||
и слабые вмещающие породы |
|
как переход на тяжелые :етзлдоем- |
||||||||||||
Рио. 2. |
Удельный вес причин на |
|||||||||||||
кие |
крепи с повышенной несущей |
|||||||||||||
рушения |
крени |
сопряжений |
|
|||||||||||
|
способностью приведет |
к резкому |
||||||||||||
|
|
|
|
|
||||||||||
снижению темпов проходки и существенному увеличению |
стоимости прове |
|
дения сопряжений. |
|
|
УДИ 622.831.2 |
В.Ф.Вадиш, А.А.Пименов, |
|
|
М.П,Степашин |
|
С ь й щ Ш Е ПОРОД КОНТУРА ПОДГОТОВИТЬ..1»UIUX ВЫРАБОТОК. ПРОЙдИННЫХ ПО РАНЕЕ ОТРАБОТАННЫМ ЗАПАСЛИ ГОДНЫХ ПЛАСТОВ И ПРИ РАЗЛИЧНЫХ ГОРНО-ТЕХНИЧЕСКИХ УСЛОВИЯХ
Проблема аффективной выемки ранее оставленных запасов (охранные целики, неполная выемка запасов пласта по мощности из-за несовершен ной технологии) привлекает все больше внимания в Карагандинском угольном бассейне. В свою очередь,эта проблема ставит задачу выбора •рэвиональных способов охраны и параметров поддержания пог.готоьительлых выработок. В этой свпэи на шахте им. Т.Кузембаоьа били проведе-
IÜÛ