книги / Сдвижение горных пород и земной поверхности при разработке месторождений полезных ископаемых.-1
.pdfгде Tj , Тг |
~ редуцированное натяжение проводов (тросов)' в смежных |
||
анкерованных |
пролетах ; п п |
, |
количество проводов (тросов) ;р - |
угол поворота |
линии. |
' |
|
Горизонтальная, составляющая расчетных вертикальных нагрузок, воз
никающая вследствие наклона опоры под воздействием подработки, вычис
ляется по формуле
= Z Q n i L , |
(7) |
где Z # - сумма вертикальных расчетных нагрузок на опору ; I |
- ожи |
даемый наклон земной поверхности в основании рассматриваемой опоры,
принимаемый |
по маркшейдерскому расчету / 5 /; n L - коэффициент пере |
грузки для |
наклона земной поверхности. |
Сумма вертикальных расчетных нагрузок на опору определяется по фор
муле |
|
|
|
|
|
|
|
|
£ Q = n K |
£}к + Z Q n ( Ty , |
|
(8) |
|
где /7* - коэффициент перегрузки от собственного веса конструкций |
||||||
опоры ; QK |
- |
вертикальная нагрузка |
от веса |
конструкции опоры |
; |
|
£ Q n (r) " |
вертикальная |
нагрузка на |
опору от |
расчетного веса |
прово |
|
дов (тросов) |
и гололедных отложений. |
|
|
Подработка свободностоящих одностоечных опор без применения конст руктивных мер защиты допускается, если удовлетворяется условие
/77 ¥ 4 [ у Г ф |
] . |
(9) |
тт& С У п р ] ~ предельный угол |
поворота свободностоящей |
одностоечной |
опоры в заделке, принимаемый для деревянных, железобетонных и метал лических опор соответственно равным 0,01; 0,015 и 0,02 рад / I / ;• /77коэффициент условий работы, учитывающий снижение несущей способ ности грунтов при длительном действии нагрузок* принимаемый / б / в зависимости’от вида опор.
Если по результатам расчета условие (9) не соблюдается, то для увеличения устойчивости опор при подработке БЛ назначаются соответст вующие меры защиты, увеличивающие либо устойчивость самих опор, либо уменьшающие нагрузки от редуцированного натяжения проводов (тросов). Увеличение устойчивости одностоечных свободностоящих опор может
быть достигнуто установкой в верхней или нижней чаоти заделки опор дополнительного ригеля (рис. 2, а, б); установкой оттяжек с регули руемым натяжением, увеличением глубины заделки опор за счет устройст-
Рис. Z. Схема узла |
заделай одниетоечно!! |
onupi: при |
е |
||
увеличении |
ее |
уC Ï Ù ..чихает на ешюлн.ил чипе |
|||
иимо^ью : |
а - |
ъерхнего |
ригели; |
ü ‘ - ь -р ы сто |
ол- |
и низшего |
ригиден; ь - |
насинно;. |
(. :ш..хт::л с |
ЬИи ригелей
ва |
насыпных |
банкеток |
(рис. |
2 ,в),* установкой дополнительного ригеля |
|||||
в насыпных |
банкетках |
(рис. |
2 ,в). |
|
|
||||
|
С учетом |
выбранного варианта мер по обеспечению' устойчивости опор |
|||||||
необходимо |
произвести повторную проверку выполнения условия (9). |
||||||||
|
При этом |
угол |
поворота опоры |
при установке дополнительного ригеля |
|||||
в верхней |
Части |
заделки |
(см.рис, |
2,а) определяется по |
формуле |
||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
(10) |
где |
'Ùg - |
безразмерный |
коэффициент, определяемый / б |
/ в зависимости |
|||||
от |
отношения |
6f g ^ г |
( F В - площадь боковой поверхности .верхнего |
||||||
ригеля). |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
Угол поворота опоры в заделке при установке дополнительных верхне |
||||||||
го |
и нижнего |
ригелей |
(см.рис. 2 ,6 ) рассчитывается по формуле |
|
V = jFh%f(evit5)ÿsi(s<<* Y) J’ |
(II) |
|||
где VH - |
безразмерный |
коэффициент, |
определяемый по аналогии с преды |
||
дущим в зависимости от |
отношения |
^ |
площадь |
боковой по |
|
верхности |
нижнего ригеля). |
|
|
|
Увеличение устойчивости опор за счет снижения действующих на них нагрузок, обусловленных редуцированным натяжением проводов, достига ется установкой дополнительных изоляторов на гирлянды анкерных опор или наращиванием проводов (тросов).
Использование метода оценки устойчивости свободностоящих односто ечных опор позволяет более обоснованно производить прогноз ожидаемо го исхода подработки ВЛ и исключить нарушение действующих норм их эксплуатации.
СП И С О К Л И Т Е Р А Т У Р Ы
1.Правила устойчивости электроустановок. ПУЭ,- M.t Энергоатомиздат, 1987.- 646 с..
2.СНиП П-9-78. Строительны* нормы и правила. Нормы проектирования* Здания и сооружения на подрабатываемых территориях,- М.: Стройиздат, 1979,- 23 о.
3.Свердлов П.М., Тер-Оваиесов Г.С* Сборные железобетонные конст рукции опор для линий электропередачи // Справочник проектировщика^ М.: Советская наука, 1958.- 308 с.
4. СлйГ Л-6-74. Строительные нормы и правила. Нормы проектирова ния. Нагрузка и воздействия,- М.; Стройиздат, 1976.- 39 с.
5. Пгавьлз охраны сооружений и природных объектов от вредного влия
ния |
п о г я э ш щ горных разработок на угольных месторождениях^- М.: йед- |
|
ра, |
1 9 Ы , - 288 с. |
|
|
6. Справочник п° проектированию линий электропередачи / Под ред. |
|
М.А.Реута, С .С.Роко^яна. - м.: Энергия, |
1971.- 288 с. |
|
УДК 622.638:69.059.22 |
П.Е.Клещев, С.Е.Шагалов |
ОСОБЕННОСТИ ВЗАИМОДЕЙСТВИЯ^ЗДАНИЙ С ДЕФОРМИРУЕМЫМ ОСНОВАНИЕМ ПРИ МНОГОКРАТНОЙ ПОДРАБОТКЕ
Ь результате обобщения накопленного в угольных бассейнах страны
опыта подработки (как правило, первичной) различных зданий и сооруже ний были обоснованы допустимые и предельные деформации земной поверх ности в их основании « регламентируемые Правилами охраны / I / в зави симости от конструктивных особенностей этих сооружений и горно-тех- ничеол?,:-» условий их подработки.
величины упомянутых граничных деформаций земной поверхности были
получены для условий первичной или одиночной подработки сооружений и автоматически распространены на условия многократной подработки.
.Накоплений в различных бассейнах опыт подработки говорит о том, что состояние зданий и сооружений, находящихся в зоне влияния горных работ, определяется не только величиной деформаций земной поверхноо-
ти, но и динамикой (условиями) их накопления. Для сооружений небезраз лично в течение какого времени, накапливалась деформация земной по
верхности до рассматриваемой величины и |
происходило ли это накопление |
|||
в течение одной, двух или ряда подработок. |
||||
Многолетние наблюдения sa подработкой зданий, а также специальные |
||||
экспериментальные работы, проведенные в |
натурных условиях подработки |
|||
/ 2 , 3 /, |
на |
фрагментах фундаментов |
/ 4 |
/ и на специальных полевых |
установках |
/ |
5, 6 /.показали, что, |
если |
деформационное воздействие |
на конструкции со стороны деформируемого при подработке грунта накап ливается в течение длительного времени, контактные напряжении и, сле довательно, нагрузка на сооружения будет уменьшаться за счет релак сации напряжений в грунте и "приспособляемости" конструкций, Этот факт в некоторой степени используется при определении нагрузок на подрабатываемые здания / 7 /. По-видимому, если скорооть релаксации
Снижение усилий в конструкциях зданий между двумя соседними подра ботками происходит в результате следующих факторов.
Для'нагрузок, действующих в вертикальной плоскости,- вылолаживание достигнутой в результате предшествующей подработки кривизны здания вследствие его более интенсивного постепенного вдавливания в податли вое основание в зонах повышенного давления под влиянием собственного
веса. Этот процесс является медленным, и полного выполаживания прои зойти, по-видимому, не может, что также следует из соответствующих формул для определения суммарных усилий' от "/?" подработок, полу ченных в упомянутой работе / 9 /.
Для горизонтальных нагрузок, действующих в горизонтальной плоскос ти,- падение контактных напряжений при незначительном снижении-до стигнутых величин горизонтальных деформаций земной поверхности. Оно происходит вследствие того, что обжатие грунта у поверхностей фунда ментов складываетсяиз упругих деформаций, возникающих из-за -напряже ния скелета грунта без изменения его структуры, и неупругих деформа ций, возникающих за счет изменения пористости, и других необратимых структурных изменений при уменьшении деформационного воздействия (т.е. по существу при перемене знака деформаций), если отсчитывать их от достигнутого уровня ; контакт грунта и фундаментов сохраняется
только за счет упругой составляющей упомянутого обжэтия. Поэтому контактные напряжения падают во столько раз, во околько так называе мые упругие осадки меньше остаточных осадок, или модуль упругих де формаций больше модуля остаточных деформаций. Такое резкое падение контактных напряжений зафиксировано экспериментально в Кузнецком и
Донецком бассейнах и отражено в рабств / b / . |
й наших |
эксперимен |
тах с распором траншей до и после подработки, |
изложенных |
в работе |
/ 5 /, отмеченный эффект снижения также имел место и приводил к обру шению распорной системы в исследуемой траншее при малейших растяже ниях земной поверхности.
Оба отмеченных фактора связаны с процессом релаксации напряжений
в грунте, вследствие его ползучести при длительном действии нагрузки,
ни1 влиянием которой процесс снижения контактных напряжений интенси-
Фиыируется. Ьлияиие ползучести будет доминирующим в первом случае (ьс ьикзхьние нагрузки). При горизонтальных нагрузках доминирующее
вли- |
J |
и. двучести |
грунта на снижение контактных напряжений будет |
co.v| зиять-.;.-i только |
при отсутствии уменьшения горизонтального воздейст |
||
вия |
и CK..11T •Jii I |
постоянному уменьшению контактных напряжений при |
|
.1 .-иге |
,j lia >:а |
-,;,н..знинт, что приводит к отсутствию прямой пропор- |
ционэлькости между относительным перемещением и давлением. При нали чии снижения величины воздействия, рассмотренного в предыдущем пунк те, роль ползучести в формировании контактных напряжений будет зна чительно меньше в результате наличия простого процесса "отлипания"
грунта от «фундамента при обратных, даже очень малых, перемещениях. Таким образом,; взаимодействие зданий и грунта, а также поврежде
ния зданий при многократной подработке определяют два противоположных фактора - нарастание нагрузки (накопление воздействия) под влиянием периодически увеличивающихся или вновь возникающих деформаций земной поверхности и снижение нагрузки под влиянием различных длительных и кратковременных процессов в конструкциях и грунте. Процесс снижения нагрузки протекает как одновременно с процессом нарастания воздейст вия, так и после его окончания, в интервалах между двумя соседними подработками. Следовательно, важнейшей зэ/дечей при рациональном плани ровании горных работ, с точки зрения благоприятного исхода подработ ки, является определение оптимального интервала между двуйя соседними подработками, в течение которого нагрузки на конструкции от предшест вующей подработки успеют снизиться до такого уровня, чтобы здание бы ло в состоянии воспринять новую порцию воздействий от последующей под работки.
Другой важнейшей задачей, неразрывно связанной с отмеченной выше, является регулирование параметрами каждой подработки таким образом, чтобы величина и скорость деформации земной поверхности не только бы не достигали величин,.при которых здание получает разрушительные по вреждения, но вообще оказывали бы на него минимальное воздействие, т.е. другими словами, с позиций минимального воздействия на здания многократной подработки плакирование горных работ должно вестись, от талкиваясь от принципа, который гласит, что суммарное воздействие на здание бесконечно большого числа бесконечно малых подработок стремит ся к нулю. Практически за такую бесконечно ыа.луп подработку может
быть принята подработка при горизонтальных деформациях <5^ |
I мм/м. |
Можно предположить, что, если ка: •■•ап подработка ведется |
при дефор |
мациях земной поверхности, не прет ■••юдих допустимые, согласно / I /, значения, то количество подработок »ри пуоизьодотве послоосздочного
ремонта |
после каждой |
подработки |
может |
ггшкп, Однако |
в работе |
||||
/ 8 |
/ |
показано, |
что |
фактический |
из"ос здания увеличивается с каждой |
||||
иоалыду'i!oil подработкой, |
понтону |
допустимые |
прайма |
?<•>. мы ачагать- |
|||||
ОН. |
,'ù.it ::1Щ И “НТ |
ОННХОИНП |
допуотимих 10горящий ЫОс'Г |
î . |
Г. !Ппоста |
||||
|
|
■о примят |
равным кип- |
амнеиту г |
п |
|
|
ному б работе / 6 /, который характеризует отелен:- увеличения изнооа по мере роста числа подработок. Численные значения последнего опреде ляются выражением 1,1 п , где п - число подработок.
Для того, чтобы граничные деформации (допустимые и предельные) не снижались по мере увеличения числаподработок,должны быть разработаны специальные, методы ремонтов, восстанавливающие первоначальную проч ность конструкций зданий. Для повышения же величин граничных деформа ций земной поверхности при многократной подработке следует усовершен ствовать существующие и рэзработать новые мера защиты зданий и соору жений.
для зданий небезразлично каким числом подработок достигнута дан ная величина деформаций земной поверхности. Одна и та же величина де формации может быть запредельной, если достигнута в течение одной под работки и нике допустимой, если.является результатом наложения дефор маций в данной точке от отработки свиты пластов. Поэтому, если речь идет о суммарных деформациях от отработки овиты пластов, могут быть допущены более существенные величины граничных деформаций земной по верхности.
йсход многократной подработки существенно зависит от того, каким образом чередуются знаки деформаций земиой поверхности. При постоян ном наложении растяжения земной поверхности, помимо непосредственно го воздействия сдвигающегося грунта на фундаменты, основания зданий разуплотняются, а при определенной величине горизонтальных деформа ций земной поверхности в нем развиваются зоны предельного равнове сия и основание перестает быть устийчивыи. Про этом осадки фундамен тов, а, следовательно, и их неравномерность мечут возрасти настоль ко, что изменение строительных свойств основания из сопутствующего и в обычных условиях положительного фактора, снижающего нагрузки на фундаменты от непосредственного воздействия сдвигающегося грунта, трансформируется в фактор, разрушительно влияющий на здания. Вопросы изменения состояния грунта, увеличение его амортизирующих свойств и изменение рзечетной схемы основания иод влиянием горизонтальных де- я-ормаций земной поверхности -рассмотрены в ряде работ, выполненных на основании нроьедс.пшх в бассейне экспериментальных исследований.
/.ли pu.л-нин вопросов, связанных с назначением граничных деформа- 'цин всм.ж;; поверхности при многократной недра,.orne, должны быть дополнитсл!но рассмотрены в»кзаимось зи вопросы зависимости контактных H'.iMfк т относительных нерсме: и ш й руи.чаыентов и грунта, jзлак-
сации контактных напряжений вследствие ползучести грунта, падения этих напряжений и их повторного нарастания при знакопеременном воздей ствии, изменения механических свойств грунтового массива и восотановления этих овойств в разрыве между повторными подработками.
СП И С О К Л И Т Е Р А Т У Р Ы
1.Правила охраны сооружений и природных объектов от вредного влия ния подземных горных разработок на угольных месторождениях,- М.: Нед ра, 1981,- 288 с.
2.Клещев П.Е., Муллер Р.А., Доклад Г.Г. Исследование мер защиты зданий от вредного влияния горных работ // Проектирование и реконст-' рукция угольных предприятий,- М .; ДНИЭИуголь, 1973,- 49 G ,
3.Гадымба И.М., Клещев П.Б., Шагалов С.Е. Исследования подрабаты ваемых гражданских зданий на свайных фундаментах в Карагандинском бассейне // Маркшейдерское дело в социалистических странах,-Л.: ВНИМИ, 1979, вып. 8,- C.29I-30I.
4.Решетов Г.А., Караваев Б.Ю., Тер-Погосян Н.А, Зависимость сил трения между грунтом и фундаментами подрабатываемых зданий от горизон тальных деформаций основания // Прогноз сдвижений горных пород, де формаций сооружений, устойчивости бортов разрезов при разработке угольных месторождений,- Л.: ВНИМИ, 1984,- С.21-25.
5.Шагалов С.Е., Клещев П.Е., Гадымба И.М. К оценке деформативности подрабатываемого основания при горизонтальном приложении нагруэ-' ки // Фундэментостроение в условиях слабых и мерзлых грунтов. Межвуз. темат.сб.тр,- Л.: ЛИСИ,. 1983,- C.II2-.I22,
6.Гадымба И.М., Шагалов С.Е. Экспериментальные исследования по определению изменения прочности и деформативностй грунтов подрабаты ваемого массива // Прогнозирование сдвижений и деформаций горных по род и устойчивости бортов разрезов при подработке угольных пластов.
Сб.научн.тр.- Л.: ВНИМИ, 1981.- С.34-42.
7. •Методические указания по прогнозу сдвижений и деформаций земной
поверхности и определению нагрузок на здания при многократных подра ботках,- Л.: В Ш Ш , 1987.- 94 о.
8. Муллер Г.А., Шагалов C.É., Клещев П.Е., Брандт Г.Я. Оценка ожидаемого ущерба при отработке одиночных и свиты пологопадающих плаотов под городами и промышленными комплексами // Проблема разра ботки мощных и наклонных плаотов угля подземным опособом : Тез.докл. на терр, научи.-техн.конф,- Караганда, 1987,- С. 16-17.
9.Муллед Р.А., Петухов И,А., Шагалов С.Е. Суммирование вертикаль ных нагрузок на здания при многократной подработке// Об.научн.тр.- jt.s ВНЙШ, 1987.- С,49-53.
10.Уулдер P. . Горизонтальные нагрузки' на здание при многократ
ной подработке // Охрана |
сооружений от вредного влияния горных работ |
и расчет устойчивости бортов угольных разрезов. Об.научи.тр.- Л.; |
|
БНИУЙ, 1983.- С.24-32. |
|
УДК 622.837*69.059,22 |
Р.В.Ли, В.В.Белявцева |
ВЛИЯНИЕ РАЗНОЗНАЧНЫХ ГОРИЗОНТАЛЬНЫХ ДЕФОРМАЦИЙ |
|
ЗЕМНОЙ ПОВЕРХНОСТИ |
НА СОСТОЯНИЕ ПОДРАБАТЫВАЕМЫХ ЗДАНИЙ |
При определении допустимых условий подработки зданий в качестве исходных принимаются согласно действующим "Правилам охраны..." / I /
численные |
значения .'сдвижений и деформвций земной поверхности'без уче |
та знака последних. |
|
Однако, |
как показывают многолетние исследования зданий при их под |
работке, проводимые в Карагандинском бзсоейНе Казахским филиалом ВНИМИ, результаты воздействия на подрабатываемые здания деформаций рас тяжений и сжатий существенно различаются.
Под результатам воздействия подработки было бы естественно подра
зумевать |
максимальное (как это |
принято в |
"Правилах |
охраны...") или |
суммарное |
раскрытие трещин. |
|
|
|
Однако |
съемка последних при |
подработке |
здания во |
многих случаях |
не производилась или выполнялась с недостаточной точностью (о замером' лишь раскрытия наиболее значительных трещин), поэтому в качестве по казателя воздействия подработки на здание нами принято суммарное из менение длины последнего (if), измеренное по стенным реперам, зало женным по периметру здания на уровне цоколя.
С целью оценки влияния разнозначных деформаций земной поверхности на подрабатываемые здания и сооружения было рассмотрено 19 граждан ских и промышленных зданий, за которыми в ходе подработок проводи лись инструментальные наблюдения в соответствии с требованиями "Ин струкции по наблюдениям..." / 2 /.
По конструктивной схеме указанные здания разделены на две основ ных группы : бескаркасные, а также с неполным каркасом (14) и каркаоные (5).
По обеим группам зданий, претерпевших одну либо несколько подра боток, иа каждую характерную дату наблюдений определены суммарные