книги / Сдвижение горных пород и земной поверхности при разработке месторождений полезных ископаемых.-1

ристики пород основании отвалов резко возрастают и, следовательно, устойчивость откосов отвалов в этот период года значительно повышает­ ся.

Расчет устойчивости 'отвалов проводится методом многоугольника сил, наиболее точным из известных и описанным в / I /.

Возможная поверхность скольжения в породах отвала проходит под уг­

Определялась максимально возможная высота первого яруса отвала при угле его откоса, равном 34°, и различных углах наклона его основания.

Результаты расчетов допустимой высоты отвала при различных углах

отвала не должна превышать ôü м при отсыпке пород на горизонтальное или наклонное основание с углом падения в сторону развития фронта работ не более 5°. При увеличении угла наклона основания допустимая

рельефа не превышала 6и м.

Так, пап pvit.ii р, развитие Северного внешнего от гала пд тировалось производить в змппдно:., направлении с абсолютной отметкой его поверх-

нести 1320 ы, при наибольшей высоте первого пруса 60 м. Для отстройки отвала и транспортировки вскрышных пород предусматривалась нарезка

транспортной траншеи с перепадом отметок до 20 м.

Рекомендовано развитие фронта работ осуществлять со старых отва­ лов с абсолютными отметками 1340 м против естественных склонов в за­ падном, северном и восточном направлениях. Установлено, что ограни­ ченный по простиранию участок отвала, отсыпаемый по пологому дну сая, будет устойчив при высоте 100 м за счет дополнительного удерживающе­ го действия сил бокового распора.

Таким образом, по рекомендуемой схеме отсыпки вскрышных пород ем­ кость Северного отвала увеличивается по сравнению с планируемой более

ватости используется только размер структурного блока горных пород и для сильно трещиноватых пород рекомендуется уменьшать углы сдвижения на 5°. Однако исследованиями установлено / I /, что углы падения сис­ тем упорядоченных трещин влияют на величины углов разрывов. К упорядо­ ченным-системам трещин относятся системы со стабильными или закономер­ но изменяющимися в пределах изучаемого участка горного массива элемен­ тами залегания, при этом на величины углов разрывов непосредственно скеяют оолчетствуюуче системы трещин, падающие в сторону ьырзботанно-

го пространства под углом, превышающий j-гол внутреннего трения, с от­ личием направления линии падения ъ плане от направления простирания или икрест простирания л зависимости от конкретных угловых параметров не более чем на 3U0.

Рис. Клаесивикационно-частогг,.' круговая д.:чгра::;.Г1 тродин

Она основана на методическом подходе ,/ д /, еоглтд-.о iuto,:0. ..тпоси

тельно плоскости рудного тела трещины делятся на поперечные, продоль­ ные и диагональные. К продольным относятся трещины, линия пересече­ ния с напластованием которых составляет угол от 0 до 20° с линией падения напластования.

Трещины между продольными и поперечными относятся к диагональным. По углу падения ( б ) трещины делятся на пологие (0 * 30°), наклон­ ные (3U * 60°) и крутые (60 * 90°). Относительно плоскости рудного тела трещины могут быть согласно- и несоглзснопадающие.

Для установления соответствия элементов залегания выявленных тре­ щин угловым параметрам процесса сдвижения использовались следующие угловые критерии, позволяющие разделить трещи«ы относительно линии

Для определения активных трещин, влияющих на углы разрывов, можно воспользоваться предложенной диаграммой, произведя на ее основе ста­

тистическую обработку данных инструментальных измерений элементов за­ легания трещин. Для зтого на диаграмме отмечается средний азимут про­

определяются азимуты границ секторов. Предварительно разбиваем по уг­ лу падения диаграмму на десятиградусные статистические "окна". По азимутам простирания и углам падении наносятся трещины. Определяется

ляется интервал величин углов наклона трещин, активно влияющих на со­

угол разрыва устанавливается из минимального интервала углов падения соответствующих трещин.

Сдвиг - одна из форм сдвижения подработанных участков массива гор­ них пород, поэтому предположение о сдвижении значительных участков

5Д

массива только по одной активной трещине (системы трещин) возможно, при полной разлитии процесса сдвижения горных иород с получением ми** нималышх угловых параметров при значениях показателя степени подработанности земной поверхности U ^. 0 ,8 .

ОП И С О К Л И Т Е Р А Т У Р Ы

X.Сдвижение горных пород на рудных месторождениях / М.А.Кузнецов,

ти, используется модель Винклера. Механические свойства основания при атом характеризуются коэффициентом жесткости, называемому также

коэффициентом постели и являющемуся коэффициентом пропорциональности между нагрузкой на фундамент и его врезанием в массив грунта.

11а базе механической модели Винклера советскими учеными для подра­ батываемых оснований предложена / I / модель переменного коэффициента жесткости. При определении нагрузок, действующих на здание, указанная

ми инструктивными и нормативными документами / 2 , 3 /; Отыечепное несоответствие расчетных и фактических обобщенных уси-

дий в конструкциях, наряду со" снижением изгибиой' жесткости здания в процессе подраоотки, может быть обвненепо понижением коэффициента

àCnf ~ приращения величин врезания фундаментов, коэффициенты жесткости основания и модуля деформации грунтов основания при подра­

где S n t » O it » £ n t ~ соответственно величины врезания фундаментов, коэффициента жесткости основания и модуля деформаций грунтов основа­ ния при подработке здания через период времени t с начала подработ­

ки.

Полученные результаты исследований показали, что рост осадок фун­ даментов всех отсеков экспериментальных домов прекратился вскоре пос­ ле завершения строительства зданий и потом оставалоя постоянным до начала подработки. К этому времени проявился процесс увеличения не­

сущей способности свай по грунту благодаря тиксотропному упрочнению околосвайного грунта. Когда граница зоны влияния горних разработок достигла расположения здании, врезание свай в грунт возобновилось, и уже ко времени активной стадии процесса сдвижения земиой поверхности величины последних превзошли соответствующие значения послестроитель-

и и с периодом активной стадии процесса сдвижения земной поверхности, когда и произошли•основное их приращение. В дальнейшем, по мере зату­

хания процесса сдвижения, практически прекратился и рост врезания свай.

Одновременно с наблюдениями за осадкой фундаментов зданий в каж­

ям отпора грунта по подошве условно, п фундамента и его осадкам опре­

делялись соответствующие значения коэффициента иеоткости основания каждой с.аи и отсеков зданий.

РшоД. Графики рома во времени ооадки (врезания) фундамен­

тов (а)я а изменения коэффициента яёсткости основания (б) __ отсекаЗ экспериментального дома № Н до (5„,С, 0 и в процессе подработки ( 5»,С* )•

Характер изменения жесткости основания показан на рисунке 1,6, на

котором приведен график изменения во вреиени коэффициента жесткости основания одного из отсеков панельного дома, совмещенный с соответ­ ствующим графиком осредненных по длине отсека горизонтальных дефор­ маций земной поверхности.

ти основания возобновился и достиг наибольшей интенсивности во время максимальных скоростей оседания земной поверхности. Характерно при этом, что во всех отсеках изменение жесткости основания наблюдалось одновременно с ростом.величии горизонтальных деформаций земной поверх­ ности.

В дальнейшем интенсивность снижения коэффициента жесткости основа­ ния, как и интенсивность сдвижения земной поверхности, уменьшилась, стремясь к нулю. После полного затухания процесса сдвижения земной поверхности коэффициенты жесткости основания обоих домов практически не изменились.

G начала подработки и до конца процесса сдвижения земной поверх­

Введенный нами показатель - коэффициент изменения жесткости осно­

действием процесса сдвижения земной поверхности деформируемость осно­ вания существенно изменяется - увеличивается врезание свай, превос­ ходящее величины строительных осадок на 12-23 /’6,и уменьшается коэф­ фициент жесткости основания на 12-21 %.

Учет полученных коэффициентов изменения врезания (осадок) и жест­ кости оснований в практике проектирования зданий на подрабатываемых территориях позволяет приблизить расчетные дополнительные усилия к их фактическим значениям и сделать тем самый назначаемые конструк­ тивные меры защиты зданий и сооружений от влиянии горных разработок более обоснованными и экономичными.

59