книги / Электромагнитные переходные процессы в электрических системах

и систему в отдельные ветви. Реактивности этих ветвей найдем как

аналогично

хю=0,32.

По кривым рис. 10-3 при х = 0 ,4 8 и т = 0,06 сек находим ут =

= 0,92. Значение периодической слагающей тока в месте короткого замыкания для т = 0,06 сек:

Оценим теперь значение апериодической слагающей тока. Ре­ зультирующее активное сопротивление относительно точки К -2 со­

242

10-4. Метод расчетных кривых

Когда задача ограничена нахождением тока в месте короткого замыкания или остаточного напряжения не­ посредственно за аварийной ветвью, для проведения соответствующего расчета в течение многих лет широко

кпростейшей схеме рис. построении расчетных кривых,

всего процесса короткого замыкания. Ветвь с реактив­ ностью хк, за которой предполагается трехфазное корот­ кое замыкание, предварительно была не нагружена.

Для средних значений параметров генератора и при различной удаленности короткого замыкания в схеме рис. 10-6 по соответствующим выражениям § 9-2—9-4 вычислены относительные величины периодической сла­ гающей тока в месте короткого замыкания. По получен­ ным результатам построены расчетные кривые, пред­ ставляющие изменение относительной величины периоди­ ческой слагающей тока в месте короткого замыкания

1 Отметим, что учет нагрузки реактивностью дг„= 1,2 дает прак­ тически тот же результат.

Рис. 10-7. Расчетные кривые для турбогенератора средней вые — при

а — з а а р г у м е н т п р и н я т о в р е м я t\ б — з а а р г у м е н т

2 4 4

мощности (сплошные кривые — при наличии АРВ, пунктирные криотсутствии АРВ).

ллинята расчетная реактивность хрлсч.

245

Рис. 10-8. Расчетные кривые для гидрогенератора средней вые — при

246

9)

мощности (сплошные кривые— при наличии АРВ, пунктирные криотсутствии АРВ).

247

висимости от Храсч (рис. 10-7,6 и 10-8,6). В первом варианте расчетные кривые нагляднее отражают харак­ тер изменения тока при разной удаленности короткого замыкания, но при пользовании ими приходится чаще прибегать к менее точному интерполированию. Поэтому

Таблица 10-1

Параметры типовых союзных генераторов средней мощности

в большинстве литературных источников и в справочни­ ках расчетные кривые обычно приводят выполненными по второму варианту.

Под расчетной реактивностью принята сумма реак­ тивностей xvac4= x"d+ xK (рис. 10-6,6), т. е. в ней не отражено наличие нагрузки в схеме, чем в сущности и определяется методика пользования расчетными кривы­ ми.

248

Приведенные на рис. 10-7 и 10-8 расчетные кривые1 соответствуют типовым союзным генераторам средней мощности (до 50—100 Мет). Значения тока и лтрасч вы­ ражены в относительных единицах при номинальных условиях генератора. Разделение кривых по типу гене­ раторов (турбо- и гидро-) вызвано тем, что их парамет­ ры существенно отличаются между собой (табл. 10-1). По мере увеличения расчетной реактивности (или уда­ ленности короткого замыкания) различие между тока­ ми во времени, как видно, становится все меньше. Это позволяет практически считать, что при Х расч>3 перио­ дическая слагающая тока короткого замыкания остается неизменной и равной своему начальному значению. На рис. 10-7,а и 10-8,а проведены пунктирные линии, которые для сравнения дают те же закономерности при отсутствии АРВ у генераторов. Следует также отметить,

четные кривые для генераторов разных типов почти совпадают.

Принятый способ построения расчетных кривых устанавливает простую методику их применения. В самом деле, для нахождения по ним значения тока короткого замыкания в произвольный момент времени достаточно определить храСч относительно рассматривае­ мой точки короткого замыкания, используя схему для начального момента, причем нагрузки в последнюю не должны входить; это значительно упрощает решение. При этом, как следует из самого построения расчетных кривых, найденное по ним значение тока получается с учетом влияния нагрузки. Такой косвенный учетнагруз­ ки, конечно, не может претендовать на большую точ­ ность, но все же он приводит к более правильным ре­ зультатам, чем если бы нагрузкой совсем пренебречь. Что касается той нагрузки, которая в действительности может быть подключена непосредственно к точке корот­ кого замыкания, то ее учет можно произвести отдельно, как указывалось в § 6-5 и 6-6.

1 Эти кривые разработаны в 1940 г. А. Б. Черниным и В. Я. Швагером. Авторами они даны в выполнении по второму ва­ рианту.

Аналогичные кривые для современных крупных турбогенерато­ ров построены в УПИ (Труды УПИ, сб. 54, изд. УПИ, Свердловск, 1966).

2 4 9

Распространение метода расчетных кривых на слож­ ные схемы с большим числом генераторов по существу соответствует допущению, что все участвующие в схеме генераторы могут быть заменены одним генератором суммарной номинальной мощности, поставленным в не­ которые средние условия по отношению к точке корот­ кого замыкания. Ошибка от такой замены зависит от того, в какой мере реальные условия отдельных генера­ торов отличаются от указанных средних. На этом вопро­ се ниже остановимся более подробно, а сейчас проследим порядок выполнения расчета при замене всех генерато­

состоит в следующем 1) Для заданной системы составляют схему замеще­

ния, в которую генераторы вводят своими х"а\ нагрузки в ней должны отсутствовать, за исключением крупных двигателей и синхронных компенсаторов (в особенности расположенных вблизи места короткого замыкания), которые рассматриваются как генераторы равновеликой мощности. Поскольку метод достаточно приближен, схе­ му замещения целесообразно составлять упрощенно (см. § 2-4). Никаких э. д. с. в схему замещения вводить не нужно

2)Постепенным преобразованием схемы замещения (или замером на расчетной модели) находят ее результирующую реактивность ху относительно места короткого замыкания.

3)Для определения расчетной реактивности дграсч най­ денную реактивность x z выражают в относительных едини­

соответственно, если х^ выражено в относительных едини, цах при 5б, то

250