книги / Электромагнитные переходные процессы в электрических системах
..pdfКак видно, при нулевых начальных условиях опера торные уравнения сохраняют тот же вид, что и соответ ствующие дифференциальные; лишь знак производной d/dt заменен р, как это делается при обычной алгебраизации дифференциальных уравнений.
Выражения для |
приращений потокосцеплений и |
||
(7-32) |
позволяют найти в операторной |
форме реактив |
|
ности |
машины. |
|
|
Поскольку по оси q расположена только одна обмот |
|||
ка статора, то, как следует из (7-34), |
|
||
|
|
X q ( p ) = X q. |
(7-37) |
Равным образом, |
коль скоро поток |
от i‘o не связан |
|
с ротором, то согласно (7-35) |
|
||
|
|
х0(р)=х0. |
(7-38) |
Иное положение имеет место в продольной оси, где расположены две обмотки. Подставив (7-36) в (7-32),
получим: |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
АЩ(р) = |
|
|
(Р) + ' A h (Р) = |
|
|||||
= р [хАч (р) + xaAid {р)\ + гАЧ (Р)> |
|
||||||||
откуда |
|
|
Ьи, ( р ) — рхaiMd (р) |
|
|||||
* . / |
ч _ _ |
|
(7-39) |
||||||
t \Р> |
|
|
Г} + |
х ,р |
|
||||
|
|
|
|
||||||
Далее, подстановка |
(7-39) |
|
в (7-33) приводит |
к выра- |
|||||
жению: |
|
|
|
|
|
|
|
(7-40) |
|
A^d (Р) = А (Р) АЩ {р) + |
x d (р) Md (р), |
||||||||
где |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
Д (п\ |
|
|
X°d________ Xad |
|
(741) |
||||
{'Р) |
Г , + Х , р |
|
r,{\ + Tttp) |
|
|||||
и продольная операторная реактивность |
|
|
|||||||
xd{p) = xd |
|
АлР |
|
|
|||||
|
|
|
|
|
rt + |
*tP |
|
|
|
Xd + — |
Xd |
X a d |
|
|
|
|
|||
Xt |
p |
___ Xd + |
Tt*X'dP |
(742) |
|||||
|
|
|
|||||||
|
|
|
|
|
|||||
|
|
|
|
|
|
\ + |
T,.p * |
|
11— 2 4 9 8 |
161 |
где Ха и х'л — известные продольные синхронная и пе реходная реактивности машины;
Тjo— постоянная времени обмотки возбуждения при разомкнутом статоре, определяемая как
T ,o = X firj. |
(7-43) |
Выражение (7-42) можно представитьеще в следую |
|
щем виде: |
|
Xd (р) = х аТ + Т ^7 ’ |
(7-44) |
где |
|
^ = 7 - , . ( 1 - | ^ ) = ГЛ| ? |
(7-45) |
— постоянная времени обмотки возбуждения при замкнутом статоре.
Если цепь статора замкнута через внешнюю реактив ность хвн. то во всех предыдущих выражениях под xd, xq и x'd следует понимать сумму соответствующей реак тивности машины и внешней реактивности хвн-
В соответствии с преобразованием Лапласа t==\/p2. Следовательно, предельные значения хц(р) будут:
при р = оо, т. е. / = 0 реактивность xd(oo)=x'd; при р = 0, т. е. t = оо реактивность Xd(0)—xd- Такие же пределы xd(p) будут:
при Tjo=oo (обмотка возбуждения без потерь)
xd(p)=x'd;
при Г /о = 0 (обмотка возбуждения разомкнута)
Xd{p) =Xd.
Выражение для Xd(p) можно также получить из из вестной схемы замещения для x'd (рис. 6-3), где только в ветвь обмотки возбуждения следует дополнительно вве сти активное сопротивление /у. В справедливости этого нетрудно убедиться, для чего достаточно найти в опе раторной форме результирующее сопротивление схемы
рис. 7-9.
Для машины с демпферными обмотками оператор ные реактивности также можно получить из схем заме щения 1 рис. 6-6 и 6-7, дополнив их соответствующими
1 Возможность представления синхронной машины соответствую щими схемами замещения позволила широко и достаточно просто воспроизводить на статических моделях различные электромагнитные переходные процессы.
162
активными сопротивлениями, как показано на рис. 7-10,а и б. Выражение для поперечной операторной реактив ности совершенно аналогично (7-42); только вместо Xd, x'd и Т/о нужно ввести соответственно хд, х"д и Tiq0 (по
стоянная времени поперечной демп |
|
|
|
|
|||||
ферной |
обмотки при |
разомкнутых |
|
|
|
|
|||
цепях статора и обмотки возбуж |
|
|
|
|
|||||
дения). |
|
|
|
|
|
|
a d |
|
|
Выражение для |
продольной опе |
---------1------------$ |
|||||||
раторной |
реактивности |
имеет более |
|
|
|
|
|||
сложный |
характер |
(см. |
[Л. 4]); |
Рис. 7-9. Схема заме |
|||||
в него входит оператор р не толь |
щения, |
определяю |
|||||||
щая продольную |
опе |
||||||||
ко первой, но и второй степени, как |
раторную |
реактив |
|||||||
это, в |
частности, |
непосредственно |
ность |
машины |
без |
||||
следует из схемы рис. 7-10,а. |
демпферных |
обмоток. |
|||||||
Для |
большинства явнополюсных |
|
|
принять |
|||||
машин |
|
При этом |
можно практически |
Г/~0, после чего выражение для Xd(p) |
|
приобретает вид, |
|
аналогичный (7-42): |
|
|
|
x d(p} = |
x'd + r UK " dp |
' |
(7-46) |
|
1 + Тир |
|
где
Xid — |
ad |
*1 |
|
Tld= |
I do |
rId |
|
A A |
(7-47) |
XidXf )
— постоянная времени продольной демпферной обмот ки при разомкнутом статоре, но замкнутой обмотке воз-
*9f
в) |
•0 |
|
Рис 7-10. Схемы замещения, определяющие опера торные реактивности машины с демпферными обмот ками.
a — в продольной оси ротора; б — в поперечной оси ротора.
буждения, которая в данном случае рассматривается как
сверхпроводник (г/=0); |
с которы |
Тш — то же при всех разомкнутых цепях, |
|
ми продольная демпферная обмотка имеет |
магнитную |
связь. |
|
И * |
163 |
Идентичность выражений (7-46) и (7-42) вполне есте ственна, так как при принятом условии обмотка возбуж дения создает постоянный экранирующий эффект и тем снижает ха до х'а-
Приведем еще выражение для постоянной времени продольной демпферной обмотки при замкнутом статоре и разомкнутой обмотке возбуждения:
оно используется в дальнейшем изложении; его струк тура аналогична (7-45).
Г л а в а в о с ь м а я
ФОРСИРОВКА ВОЗБУЖДЕНИЯ И РАЗВОЗБУЖДЕНИЕ СИНХРОННОЙ МАШИНЫ
8-1. Общие замечания
Одной из наиболее эффективных и в то же время простых мер обеспечения надежности работы синхрон ных машин в большинстве аварийных условий является быстрое повышение их возбуждения или, как говорят, б ы с т р о д е й с т в у ю щ а я ф о р с и р о в к а в о з б у ж д е н и я . В зависимости от принятой системы возбужде ния эффективность форсировки различна, что обусловли вается особенностями выполнения каждой системы воз буждения. Это различие проявляется в возможных пре дельных величинах (потолках) токов возбуждения, а также в величинах скоростей нарастания тока возбуж дения (принужденного).
Исследование переходного процесса при форсировке возбуждения в общем виде с учетом всех влияющих фак торов очень сложно и практически выполнимо лишь с применением современной вычислительной техники. Существенное влияние на форсировку возбуждения ока зывает насыщение магнитных систем как самой синхрон ной машины, так и элементов системы возбуждения. Это обстоятельство делает данную задачу нелинейной со всеми вытекающими отсюда затруднениями.
1 6 4
Несмотря на высказанные замечания, все же пред ставляется целесообразным, даже на базе ранее приня тых допущений (см. § 2-1), рассмотреть процесс форси ровки возбуждения и понять главным образом физиче скую сущность происходящих при этом явлений. Свою задачу ограничим случаями, когда машина имеет обыч ную электромашинную или ионную систему возбуждения. Здесь уместно подчеркнуть, что выбор той или иной си стемы возбуждения требует всестороннего подхода с раз личных точек зрения при одновременном учете ряда тре бований общего и специального характера.
Анализ переходного процесса при развозбуждении или гашении магнитного поля синхронной машины отно сительно проще, хотя бы уже по той причине, что этог процесс происходит, как правило, после отключения ма шины от сети. При этом насыщение магнитной системы сказывается также заметно, но даже при пренебрежении им можно получить достаточно правильное представле ние о протекании такого процесса.
В дальнейшем, так же как и в гл. 7, предполагает ся, что все величины цепей ротора приведены к статору и выражены в системе относительных единиц. Для упро щения записи специальные обозначения, указывающие такое приведение, опущены.
8-2. Включение обмотки возбуждения на постоянное напряжение
Рассмотрим вначале один из наиболее простых слу чаев электромагнитного переходного процесса. Пусть ге нератор, вращающийся с постоянной синхронной ско ростью, отключен от сети и не имеет возбуждения. Най дем закономерность изменения напряжения такого гене ратора при включении его обмотки возбуждения на по стоянное напряжение (например, на аккумуляторную ба тарею) .
В данном случае для всех величин начальные усло вия нулевые, поэтому их приращения одновременно являются полными величинами (Aif = if, Aud= Ud и т. д.).
Для машины без демпферных обмоток в соответствии с исходными условиями, которые можно записать как
idr=i(j~~О
и
щ —пост.,
165
уравнения (7-29), (7-30) и (7-32) с учетом (7-33), |
(7-34) |
и (7-36) приобретают весьма простой вид: |
|
ud(p) = — pXadh{P)* |
М |
Uq(p) = x adif (p); |
(8-2) |
Щ (Р)= -у= Рх 1Ь (Р) + ПЧ (Р). |
(8-3) |
Ток if определяется только параметрами обмотки воз буждения и закон его изменения легко найти из (8-3):
h(p) = ift= h ( 1 |
- |
^ |
4 |
|
(8-4) |
|||
где if = Uf/rf — установившийся ток |
возбуждения. |
|
||||||
Составляющие напряжения статора согласно (8-1) и |
||||||||
(8-2) будут: |
|
|
|
|
|
|
|
|
1 |
—i/T |
Ю. |
|
|
|
|
(8-5) |
|
^d i — т Xadif0 |
|
7 / o |
|
|
||||
1 to |
|
|
|
|
|
|
||
uqt = x adif (l — e |
|
</r,°)= |
E„ (1 — e |
‘ITi0), |
(8-6) |
|||
где Eq = x adif — установившаяся |
синхронная |
э. д. |
с. по |
|||||
оси q. |
|
|
|
|
|
|
|
|
Для искомого напряжения (допустим, фазы А) по (7-18) |
||||||||
находим: |
|
|
|
|
|
|
|
|
ил = т ^ е~Щ °cos |
|
+ |
Т«) + |
|
|
|||
+ Eq(1 - e |
//r" )s in K + |
To), |
|
(8-7) |
где первое слагаемое (от ud) соответствует трансформа
торной э. д. с., |
а второе (от щ) — э. д с. |
вращения. |
|||
При |
обычных |
величинах |
7\о=5-т-10 сек |
и |
частоте |
50 гц |
7/о= 1500ч-3 000 рад. |
Следовательно, |
в |
рассма |
триваемом переходном процессе благодаря медленному изменению тока ijt трансформаторная э. д. с. очень мала и ею можно вообще пренебречь. Поэтому искомое на пряжение практически определяется лишь вторым сла гаемым (8-7).
На рис. 8-1 приведены кривые изменения составляю щих напряжения в функции времени, причем масштабы по осям ординат на рис. 8-1,а и б одинаковы, а продоль ные составляющие увеличены в 7’/о раз.
1 6 6
Обратимся теперь к случаю, когда ротор машины снабжен демпферными обмотками. Прежде всего можно сразу констатировать, что наличие поперечной демпфер ной обмотки здесь вообще не играет никакой роли, так как обмотка возбуждения с ней магнитно не связана, а цепь статора разомкнута.
Рис. 8-1. Изменение во времени напряжений и* и и, при включении обмотки возбуждения на постоянное напря жение
Что же касается протекания переходного процесса в продольной оси ротора, то совершенно очевидно, что его характер ничем не отличается от процесса, рассмо тренного ранее в § 4-2. Полученные там закономерности изменения токов в магнитносвязанных контурах и по строенные по ним кривые рис. 4-2,а полностью отража ют процесс, происходящий в обмотке возбуждения (счи тая ее за контур 1) а продольной демпферной обмотке (контур 2).
Изменение результирующего магнитного потока, ко торым наводится э. д. с. в статоре при холостом ходе, аналогично установленному ранее (см. § 4-3) и практи чески происходит по экспоненте с постоянной времени
T'do~T/о+Тмо,
167
где Т/о и Tido— постоянные времени соответственно об мотки возбуждения и продольной демп ферной обмотки (при разомкнутых кон турах, с которыми каждая из обмоток может быть связана магнитно).
Таким образом, при наличии продольной демпфер ной обмотки процесс нарастания напряжения статора протекает медленнее, чем при ее отсутствии, и, следова тельно, трансформаторная э. д. с. в данном переходном процессе оказывается еще меньше. Пренебрегая послед ней, для закономерности изменения напряжения гене ратора в рассматриваемых условиях переходного про цесса имеем:
uA — Eq (1 - е |
_Цтг |
(8-8) |
d0)sm H +Y«)- |
8-3. Форсировка возбуждения при электромашинном возбудителе
Рассмотрим процесс форсировки возбуждения син хронной машины, имеющей электромашинную систему возбуждения, как при работе возбудителя по схеме са мовозбуждения, так и при его работе по схеме незави симого возбуждения. При этом в обоих случаях предпо лагается использование наиболее распространенного и простого способа быстродействующего повышения воз буждения— так называемой р е л е й н о й ф о р с и р о в ки. Сущность ее состоит в закорачивании реостата в цепи возбуждения возбудителя при снижении напряжения синхронной машины за некоторый допустимый уровень (обычно 85—90% номинального напряжения), в резуль тате чего напряжение возбудителя поднимается, стре мясь к предельной величине (потолку). В дальнейшем
предполагается, что цепь статора машины |
замкнута и |
в некоторый момент времени происходит |
форсировка |
возбуждения. |
|
а) Возбудитель с самовозбуждением
Схема устройства форсировки возбуждения при воз будителе с самовозбуждением показана на рис. 8-2,а. При снижении напряжения за установленный уровень реле напряжения Н замыкает цепь контактора К, кото-
168
рый в свою очередь за корачивает реостат це пи возбуждения возбу дителя (шунтовой рео стат) .
Пренебрегая отно сительно малым сопро тивлением якоря, ха рактеристику холосто го хода возбудителя можно считать также его нагрузочной харак теристикой . При этом рабочее состояние воз будителя с самовоз буждением определяет ся (рис. 8-2,6) положе нием точки пересече ния характеристики холостого хода с пря мой, отвечающей урав нению Ub = h(l’a + t'p),
где гв и гр— омические сопротивления соответ ственно обмотки воз буждения возбудите ля 1 и шунтового рео стата. При закорочен ном реостате новое установившееся со стояние возбудителя определяется пересече нием той же характе ристики с более поло гой прямой uB=iBrB, от положения которой за висит предельное на пряжение возбудителя «впр, как это видно из рис. 8-2,6. Разность ординат характеристи-
1 В общем случае г„ включает в себя некоторое постоянное сопротивление г в цепи этой обмотки.
Рис |
8-2 Форсировка возбуждения |
|||
при |
возбудителе |
с самовозбужде |
||
|
|
нием. |
|
|
а — принципиальная |
схема: |
б — основные |
||
характеристики; |
в — кривая |
нарастания |
||
напряжения uf |
во времени; а — кривая на |
растания напряжения статора во времени.
169
ки холостого хода и прямой «B= iBrB представляет для каждого значения тока /в напряжение, уравновешиваю щее э. д. с. самоиндукции обмотки возбуждения возбу дителя, которая возникает при переходе тока н от сво его предшествующего значения к предельному. Получающаяся при этом закономерность нарастания напряжения возбудителя имеет сложный характер; она в значительной степени зависит от магнитных свойств возбудителя. В первом приближении эту сложную за кономерность (сплошная кривая на рис. 8-2,е) заме няют экспонентой с некоторой постоянной времени Те (пунктирная кривая на том же рисунке), считая при этом практически «в~м/, т. е.
|
_ijj |
(8-9) |
uB^ « /t= H /o- f Ды/пр(\ — е е), |
||
где Аы/Пр= ы/пр—Що— предельное |
приращение напря |
|
жения на кольцах обмотки воз |
||
буждения синхронной |
машины. |
|
В операторной форме этому выражению |
соответст |
|
вует: |
|
|
И^ = 1 Г + 7 Д Т О |
Г |
<8-10> |
Величина Те находится в пределах 0,3—0,6 сек. Теперь обратимся к выводу временной зависимости
изменения тока возбуждения при установленной зако номерности нарастания напряжения иц. Допустим, что машина не имеет демпферных обмоток и ее цепь стато ра замкнута на реактивность хвн. Операторные уравне
ния (7-30) и (7-32) с учетом |
(7-33), (7-36) |
и |
(8-10) |
|
принимают вид: |
|
|
|
|
Дц, (р) = x adM} (р) + |
(*„ + х ва) Md (р) = |
0; |
(8-11) |
|
Д“ '(^ )==7 (Г T b |
w |
= r f A i f {Р) + |
|
|
p{XjMf(p)-\-xadbid{p)). (8-12)
Из (8-11) имеем:
<8‘13>
170