735
.pdfТаблица 16.4
Параметры гидроцилиндров с отношением рабочих площадей = 1,65
Диаметры D |
|
|
|
|
|
|
и d, мм |
|
Ход поршня, мм |
|
|||
|
|
|
|
|
|
|
D |
d |
|
|
|
|
|
32 |
20 |
250 |
|
320 |
|
400 |
40 |
25 |
320 |
|
400 |
|
500 |
50 |
32 |
400 |
|
500 |
|
630 |
60 |
40 |
500 |
|
630 |
|
710 |
70 |
40 |
630 |
|
710 |
|
800 |
80 |
50 |
630 |
|
800 |
|
1000 |
90 |
50 |
800 |
|
900 |
|
1120 |
100 |
60 |
800 |
|
1000 |
|
1250 |
110 |
70 |
1000 |
|
1120 |
|
1400 |
125 |
80 |
1000 |
|
1250 |
|
1600 |
140 |
80 |
1250 |
|
1400 |
|
1800 |
160 |
100 |
1250 |
|
1600 |
|
2000 |
180 |
110 |
1600 |
|
1800 |
|
2240 |
200 |
125 |
1600 |
|
2000 |
|
2500 |
220 |
140 |
2000 |
|
2240 |
|
2800 |
19. Задача. Испытуемый гидроцилиндр Ц1 тянет шток нагрузочного гидроцилиндра Ц2 (рис. 16.2). Вычислить давление рш2 в штоковой полости гидроцилиндра Ц2. Исходные данные:
D1 = 16 см; d1 = 8 см; d2 = 0,5D2; ηц1 = = ηц2 = 0,95.
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
Рис. 16.2. Схема нагружения |
|
|
|
|
|||||||
Параметры D2 |
и pш1 : |
|
|
|
|
|
|
испытуемого гидроцилиндра Ц1 |
|
|
|
||||||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
Параметр |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
Номер варианта |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
1 |
2 |
3 |
|
4 |
5 |
6 |
|
7 |
8 |
9 |
10 |
11 |
|
12 |
13 |
14 |
|
15 |
16 |
17 |
18 |
|
19 |
20 |
D2 , см |
20 |
18 |
14 |
|
12 |
22 |
20 |
|
18 |
12 |
14 |
12 |
10 |
|
8 |
10 |
9 |
|
8 |
7 |
12 |
10 |
|
9 |
8 |
pш1 , МПа |
|
32 |
|
|
|
25 |
|
|
|
20 |
|
|
|
|
16 |
|
|
|
10 |
|
20. Задача. Для пластинчатого насоса однократного действия вычислить: qн – рабочий объём; Qн – производительность; Рпн – мощность на валу. Дано: nн = 25 об/с; ηн = 0,88; ηно = 0,95; pном = 20 МПа (номинальное давление в напорной линии).
Остальные исходные параметры:
Параметр |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
Номер варианта |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
1 |
2 |
|
3 |
4 |
5 |
6 |
|
7 |
8 |
9 |
10 |
|
11 |
12 |
13 |
14 |
|
15 |
16 |
17 |
18 |
|
19 |
20 |
r, мм |
72 |
70 |
|
67 |
65 |
62 |
60 |
|
57 |
55 |
52 |
50 |
|
47 |
45 |
42 |
40 |
|
37 |
35 |
32 |
30 |
|
27 |
25 |
b, мм |
70 |
70 |
|
65 |
65 |
60 |
60 |
|
55 |
55 |
50 |
50 |
|
45 |
45 |
40 |
40 |
|
35 |
35 |
30 |
30 |
|
25 |
25 |
e, мм |
|
|
5 |
|
|
|
5 |
|
|
|
3 |
|
|
|
3 |
|
|
|
1 |
|
|||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
161 |
21. Задача. Вычислить: рабочий объем qн, производительность Qн, мощность на выходе Pнвх и входе Рпн пластинчатого насоса двукратного действия.
Дано: ηн = 0,88; ηно = 0,95; nн = 25 об/с; рном = 20 МПа.
Остальные исходные параметры:
Параметр |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
Номер варианта |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
1 |
2 |
3 |
4 |
5 |
6 |
|
7 |
8 |
9 |
10 |
|
11 |
12 |
13 |
14 |
|
15 |
16 |
17 |
18 |
|
19 |
20 |
r, мм |
20 |
22 |
24 |
26 |
28 |
30 |
|
32 |
34 |
36 |
38 |
|
40 |
42 |
44 |
46 |
|
48 |
50 |
52 |
54 |
|
56 |
58 |
R, мм |
22 |
24 |
26 |
28 |
31 |
33 |
|
35 |
37 |
40 |
42 |
|
44 |
46 |
48 |
50 |
|
52 |
54 |
57 |
59 |
|
61 |
63 |
b, мм |
|
30 |
|
|
40 |
|
|
|
50 |
|
|
|
|
60 |
|
|
|
70 |
|
22.Задача. Через сопротивление (дроссель) течет поток масла с расходом Q =
=0,003 м3/с. Плотность масла ρж = 900 кг/м3, теплоёмкость масла сж = 2000 Дж/(кг С),
приращение температуры масла за сопротивлением ∆Т = Твых – Твх = 4 С. Объём масла в гидросистеме машины V = 0,6 м3.
Вычислить:
– потерю давления р на дросселе;
–величину механической мощности Рп, потерянной потоком на сопротивлении;
–время tн, за которое температура масла в баке повысится на 30 С. Теплообменом с окружающим воздухом пренебречь.
Указания к решению. При условии отсутствия теплообмена с окружающим воздухом теряемую механическую мощность потока Рп = ∆рQ можно приравнять мощности теплового потока, идущей на нагревание масла Рж = сжρжQ∆T. Это позволит решить первые две задачи. Для решения третьей задачи необходимо сначала определить продолжительность одного перекачивания всего МГ гидросистемы через дроссель, а затем – время, за которое температура МГ повысится на 30 С.
23. Задача. Вычислить давление настройки дросселя ∆рдр (рис. 16.3), если необходимо нагреть МГ в баке от температуры Тнач = Тв = –10 С до температуры Ткон = +10 С за время t = 600 с. Охладитель во время нагревания отключен термостатом ТС.
Производительность насоса Qн и объём масла в баке VБ приведены ниже.
Рис. 16.3. Расчётная схема к определению давления рдр настройки
дросселя ДР при нагревании масла
Исходные данные: kБ = 10 Вт/(м2 · С) – коэф-
фициент теплопередачи бака; ηн = 0,9 – КПД насоса; сж = 2000 Дж/(кг · С) – удельная теплоемкость масла; ρж = 860 кг/м3 – плотность масла; сд = 480 Дж/(кг · С) – удельная теплоёмкость материала, из которого изготовлены детали элементов гидропередачи; mж/mЖБ =
=ε1 = 1,2 – отношение массы масла в прогреваемой части гидросистемы к массе масла в баке; mд /mж = ε2 =
=2 – отношение массы элементов к массе масла в прогреваемой части гидросистемы (при отключённом ох-
ладителе); AД / AБ = ε3 = 1,5 – отношение площади на-
ружных поверхностей остальных элементов (кроме охладителя) к площади бака.
Указания к решению. Время t нагревания гидросистемы от температуры Тнач = Тв до Ткон связано с параметрами гидросистемы и теряемой мощностью Рп равенством:
Ткон = Тв + (Рп/ΣkA)/(1 – е -tΣkA/Σсm). |
(16.2) |
162
Параметр |
|
|
|
|
|
|
|
Номер варианта |
|
|
|
|
|
|
|
|
||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||
|
1 |
2 |
3 |
4 |
5 |
6 |
7 |
8 |
9 |
10 |
11 |
12 |
13 |
14 |
15 |
16 |
17 |
18 |
19 |
20 |
Qн , |
0,7 |
1,0 |
1,3 |
1,5 |
2 |
2,3 |
2,5 |
3 |
3,3 |
3,5 |
4 |
4,3 |
4,5 |
5 |
5,3 |
5,5 |
6 |
6,3 |
6,5 |
0,5 |
|||||||||||||||||||
10-3м3/с |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
VБ , м3 |
0,15 |
|
|
|
0,3 |
|
|
0,5 |
|
|
0,7 |
|
|
|
|
0,9 |
|
Величина Рп при нагревании определяется в основном суммой потерь мощности в насосе ∆Рн и дросселе ∆Рдр:
|
|
|
|
1 |
|
|
|
Q . |
(16.3) |
Р |
Р |
Р |
р Q |
|
1 |
|
р |
||
|
|||||||||
п |
н |
др |
н н |
н |
|
др др |
|
||
|
|
|
|
|
|
|
|
||
Поскольку рн ≈ рдр и Qдр = Qн, то из (16.3) следует: |
|
|
|||||||
|
|
Рп = ∆рдр Qн/ηн. |
|
|
|
(16.4) |
Площадь бака кубической формы AБ = 6VБ2/3 . Площадь остальных элементов про-
греваемой части гидросистемы AД = ε3 AБ . Масса масла в баке mЖБ = ρжVБ . Масса масла в прогреваемой части гидросистемы mж = (1 + ε1)ρжVБ .Масса элементов mд = ε2mж.
Подстановкой величин Рп, ΣkA, Σсm в (16.2) получается уравнение с одним неизвестным – искомой величиной ∆рдр.
24. Задача. Вычислить объём бака VБ , площадь охладителя Ат и производитель-
ность вентилятора Qв для гидросистемы машины.
Исходные данные:
–машина циклического действия, имеет три гидропередачи с входными мощностями Pнвх , равными 30; 50 и 70 кВт;
–гидропередачи работают не одновременно, по 1/4 продолжительности рабочего цикла каждая;
–характеристики МГ: ρж = 900 кг/м3; сж = 2000 Дж/(кг· С);
–номинальное давление 25 МПа.
Остальные исходные данные (желаемая установившаяся температура Ту, температура воздуха Тв и продолжительность рабочего цикла машины tц ) приведены ниже:
Параметр |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
Номер варианта |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
1 |
2 |
3 |
4 |
5 |
6 |
|
7 |
8 |
9 |
10 |
|
11 |
12 |
13 |
14 |
|
15 |
16 |
17 |
18 |
|
19 |
20 |
Ту, С |
40 |
45 |
50 |
55 |
40 |
45 |
|
50 |
55 |
45 |
45 |
|
50 |
55 |
50 |
55 |
|
60 |
65 |
50 |
55 |
|
60 |
65 |
Тв , С |
|
10 |
|
|
20 |
|
|
|
25 |
|
|
|
|
30 |
|
|
|
30 |
|
|||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||||
tц , с |
|
20 |
|
|
20 |
|
|
|
16 |
|
|
|
|
24 |
|
|
|
28 |
|
|||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
Условия расчёта: машина в предремонтном состоянии, КПД уменьшены до значений: у насосов ηн = 0,81; у каждой гидропередачи 0,6.
Указания к решению.
1. Установившаяся температура Ту:
Ту = Тв + 0,95 Рп / (kт Ат +(1+ ε) kБ AБ ), |
(16.5) |
где Рп – средняя за цикл работы машины теряемая мощность в гидропередачах; kт = =30 Вт/(м2 · С), kБ = 10 Вт/(м2 · С) – коэффициенты теплопередачи охладителя и бака;
163
AБ – площадь наружной поверхности бака; ε ≈ 2 – коэффициент, учитывающий тепло-
отдающие поверхности других элементов (кроме охладителя).
2. Средняя за цикл теряемая механическая мощность в гидропередачах машины:
3 |
|
Pп (Рнвхi (1 i )ti )/ tц , |
(16.6) |
1 |
|
где ti – продолжительность работы i-й гидропередачи в цикле.
3. Площадь бака кубической формы AБ = 6VБ2/3 , где VБ – объём бака, принимае-
мый из условия успокоения и отстоя МГ равным объёму МГ, перекачиваемому всеми насосами за 120 с. Сумму производительностей насосов ΣQн можно определить из условия реализации каждым насосом необходимой мощности Pнвх при заданном номи-
нальном давлении рн:
ηнΣPвх =рнΣQн. |
(16.7) |
н |
|
После определения величин Рп и AБ вычислить необходимую площадь Ат охлади-
теля, используя соотношение (16.5).
4. Мощность теплового потока, рассеиваемая баком и другими элементами кроме охладителя:
PБ+Э = (1+ ε) kБ AБ (Ту – Тв). |
(16.8) |
5. Понижение температуры масла в охладителе ∆Т = Tжвх Tжвых определить из ус-
ловия рассеивания приходящейся на его долю теряемой мощности:
Рт = Рп – P |
= cжρж ΣQн (Tвх Tвых ). |
(16.9) |
|
Б+Э |
ж |
ж |
|
6. Производительность вентилятора Qв определить из условия отвода воздухом мощности теплового потока, приходящейся на долю охладителя:
Рт = Рп – P |
= cвρв Qв (Tвых T ), |
(16.10) |
|
Б+Э |
в |
в |
|
где св = 1010 Дж/(кг · оС) и ρв = 1,2 кг/м3 – удельная теплоёмкость и плотность воздуха. В уравнении (16.10) кроме Qв неизвестна температура воздуха на выходе Tввых .
Величины Tввых и Qв взаимосвязаны. Чем меньше Tввых , тем больше требуемый расход
Qв. В то же время расход Qв влияет на скорость воздуха vв в зазорах между трубками и рёбрами охладителя, коэффициент теплопередачи kт и температуру Tввых . Про величину Tввых знаем: Тв < Tввых < Ту. В первом приближении примем Tввых = 0,5(Тв + Ту).
25. Задача. Дана характеристика p = f(Q) гидродинамического насоса при частоте вращения колеса n = 25 об/с (рис. 16.4). Точка С25 соответствует номинальному режиму работы насоса, в котором: КПД максимален и равен 0,76; производительность Q = = 0,089 м3/с; давление p = 0,5 МПа; необходимая мощность привода насоса Рпн = 60 кВт.
Необходимо: рассчитать и изобразить характеристики p = f(Q) и вычислить необходимые мощности привода этого насоса при частотах вращения колеса n1 = n + 3 + + 0,2N и n2 = n – 3 – 0,2N, где N – номер варианта. Мощность привода определить только для номинальных режимов работы.
Указания к решению. Известны соотношения между одноименными характеристиками подобных насосов:
производительности:
Q /Q n D3 |
/(n D3) , |
(16.11) |
||||
1 |
2 |
1 |
1 |
2 |
2 |
|
164
давления:
p / p |
2 |
n2D2 |
/ ( n2D2 ), |
(16.12) |
||||
1 |
1 |
1 |
1 |
2 |
2 |
2 |
|
мощности привода:
Pпн1 / Pпн2 1n13D15
Рис. 16.4. Характеристика p = f(Q) насоса при частоте вращения его колеса n = 25 об/с
/ ( n3D5) , |
|
(16.13) |
||
2 |
2 |
2 |
|
|
где 1 |
и 2 – плотности жидкостей; |
|||
D1 |
и D2 |
– наружные диаметры ко- |
лёс.
Поскольку насос сам себе подобен, то при 1 = 2 и D1 = D2 из соотношений (16.11) – (16.13) мож-
но получить формулы для расчета величин Q, p и Рпн для каждого из сходственных режимов работы насоса при частоте вращения колеса n1 и n2. Результаты расчетов записать в таблицу, форма которой приведена ниже.
n, |
|
Давление p, МПа, и производительность |
Мощность привода насоса |
|||
|
3 |
|
|
|
||
об/с |
|
Q, м /с, в сходственных режимах работы |
в номинальном режиме (в точке С), Рпн, кВт |
|||
|
|
А |
В |
С |
D |
|
n1 = … |
p |
|
|
|
|
|
Q |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
n = 25 |
p |
|
|
0,5 |
|
60 |
Q |
|
|
0,089 |
|
||
|
|
|
|
|
||
n2 = … |
p |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
26. Задача. Вычислить параметры p, Q, Рпн, T и ηmax в номинальном режиме работы насоса, подобного заданному. Диаметр колеса заданного насоса D1 = 0,405 м, диаметр колеса ему подобного насоса D2 = D1 – 0,01 м.
|
D, м |
n, об/с |
p, МПа |
Q, м3/с |
Рпн, кВт |
Т, Н·м |
ηmax |
D1 |
= 0,405 |
25 |
0,5 |
0,089 |
60 |
382 |
0,76 |
D2 |
= … |
25 |
|
|
|
|
|
Указания к решению. Кроме соотношений (16.11)–(16.13) при решении задачи по-
требуются еще два соотношения между характеристиками подобных насосов: |
|
|||||||||||||
Т |
1 |
/Т |
2 |
n2D5 |
/ ( n2D5 ); |
(16.14) |
/ |
2 |
1. |
(16.15) |
||||
|
|
1 |
1 |
1 |
2 |
2 |
2 |
|
1 |
|
|
27. Задача. Из насосов, параметры которых приведены в табл. 11.3, выбрать тот, который пригоден для сети со следующими характеристиками: необходимый расход воды у потребителя Q = 0,085 м3/с; необходимое давление у потребителя рпотр = 0,4 МПа; высота подъема воды Н = 15 м; сумма линейных и местных потерь давления на пути от насоса до потребителя p = 0,13 МПа.
165
|
|
|
|
|
|
|
|
Таблица 16.5 |
|
Характеристики гидродинамических лопастных насосов |
|
||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
Марка |
|
Производи- |
Напор в но- |
Частота вра- |
Максималь- |
Мощность |
|
Наружный |
|
тельность |
минальном |
щения колеса |
ное значение |
привода Рпн, |
|
диаметр |
|
насоса |
|
|
||||||
|
Q, м3/ч |
режиме Нн, м |
n, об/мин |
КПД ηmax |
кВт |
|
колеса D, м |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
К 90/35 |
|
90 |
35 |
2900 |
0,77 |
11 |
|
174 |
К290/18 |
|
290 |
18 |
1450 |
0,84 |
16,5 |
|
268 |
Д320-50 |
|
320 |
50 |
1450 |
0,76 |
60 |
|
405 |
Д320-70 |
|
320 |
70 |
2950 |
0,78 |
85 |
|
242 |
Д1000-40 |
|
1000 |
40 |
980 |
0,87 |
150 |
|
540 |
Указания к решению. Насос подобран к сети правильно, если он, работая в номинальном режиме (при р = рном), подаёт в сеть необходимый расход Q и создаёт в начале сети необходимое давление рс (см. формулу 13.14).
28. Задача. По рис. 2.14–2.17 выполнить описание устройства и работы радиаль- но-поршневого однотактного гидромотора: название элементов гидромотора; очерёдность подачи масла в цилиндры; формула для вычисления рабочего объёма.
29. Задача. Вычислить: qм – рабочий объём радиально-поршневого гидромотора; nм – частоту вращения вала; Тм – вращающий момент на валу; Pмвых – мощность на валу.
Дано: z = 5 – число цилиндров; pмвых = 0,5 МПа – давление в сливной линии;
м = 0,85 – КПД гидромотора; мо = 0,92 – объёмный КПД гидромотора. Остальные па-
раметры:
Параметр |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
Номер варианта |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
1 |
2 |
3 |
4 |
5 |
6 |
|
7 |
8 |
9 |
10 |
|
11 |
12 |
13 |
14 |
|
15 |
16 |
17 |
18 |
|
19 |
20 |
e, мм |
20 |
22 |
24 |
26 |
24 |
26 |
|
28 |
30 |
26 |
28 |
|
30 |
32 |
28 |
30 |
|
32 |
34 |
34 |
36 |
|
38 |
40 |
dп , мм |
|
40 |
|
|
50 |
|
|
|
60 |
|
|
|
|
70 |
|
|
|
80 |
|
|||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||||
pном , МПа |
|
40 |
|
|
32 |
|
|
|
32 |
|
|
|
|
25 |
|
|
|
25 |
|
|||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||||||||
Qвх , л/мин |
|
50 |
|
|
150 |
|
|
250 |
|
|
350 |
|
|
450 |
|
|||||||||
м |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
Указания к решению.
1.Рабочий объём вычислить через диаметр dп, ход Хп = 2е и число поршней z.
2.Частоту вращения вала вычислить через расход МГ в напорной линии, рабочий объём и объёмный КПД мотора.
3.Вращающий момент вычислить через рабочий объём мотора, разность давлений в напорной и сливной линиях и гидромеханический КПД мотора.
4.Мощность на валу мотора вычислить двумя способами: а) через Тм и nм; б) че-
рез Qмвх , pмвых , pмвх , м .
30. Задача. Подобрать к электродвигателю (ЭД) гидродинамическую муфту (ГМ) из заданного ряда подобных муфт и, при необходимости, определить передаточное отношение uсп согласующей передачи (СП) между ЭД и ГМ.
Дано: механическая характеристика ωд = f(Тд) асинхронного короткозамкнутого электродвигателя (рис. 16.5) и безразмерные характеристики η = f(i) и λ= f(i) ряда подобных муфт, наружные диаметры насосного колеса которых D = 0,12; 0,16; 0,20; 0,24;
166
0,28; 0,32; 0,36; 0,40; 0,44; 0,48 м (рис. 16.6). Отношение максимального момента Тдм к
номинальному моменту Тдн |
равно 2,5. Величина Тдн |
= Рдн/ дн, где дн =150 рад/с. |
|
||||||||||||||||||
Номинальная мощность электродвигателя: |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
Параметр |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
Номер варианта |
|
|
|
|
|
|
|
|
|||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
1 |
2 |
3 |
4 |
5 |
|
6 |
7 |
8 |
9 |
10 |
11 |
12 |
13 |
14 |
15 |
16 |
17 |
18 |
19 |
20 |
Рдн , кВт |
2 |
4 |
6 |
8 |
10 |
|
12 |
14 |
16 |
18 |
20 |
22 |
24 |
26 |
28 |
30 |
32 |
34 |
36 |
38 |
40 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
Рис. 16.5. Механическая характеристика |
Рис. 16.6. Безразмерные характеристики |
ωд = f(Тд) асинхронного |
η = f(i) и λ = f(i) ряда подобных гидродинамических муфт |
короткозамкнутого электродвигателя |
|
Указания к решению. Муфта подобрана к электродвигателю правильно, если:
а) при работе ГМ в номинальном режиме (i = 0,95; λ = λР; η = ηmax) она нагружает ЭД вращающим моментом, примерно равным его номинальному моменту Тдн;
б) при работе ГМ в режиме остановленной (застопоренной) турбины (i = 0; λ = λ0; η = 0) она нагружает ЭД моментом, не превышающим его максимальный момент Тдм.
При соединении вала двигателя с валом насосного колеса без согласующей передачи (ωн = ωд; Тн = Тд) условие а запишется:
Т |
дн |
Т |
н |
|
2 |
D5 . |
(16.16) |
|
|
Р |
дн |
|
|
Из (16.16) вычислить необходимый диаметр D насосного колеса и выбрать ближайшую меньшую муфту. Затем проверить соблюдение условия б:
Т |
дм |
2 |
D5 . |
(16.17) |
|
0 дм |
|
|
Если по условиям а и б двигатель окажется существенно не догружен (на 10 и более процентов), изменить кинематическую схему, введя между двигателем и муфтой согласующую передачу (см. рис. 14.11, б). Тогда условие а:
|
2 |
|
|||
Тднuсп сп Тн Р |
дн |
|
D5 , |
(16.18) |
|
uсп |
|||||
|
|
|
|
где uсп и сп – передаточное отношение и КПД согласующей передачи.
167
После этого проверить соблюдение условия б:
|
|
2 |
|
|||
Тдмuсп сп |
Тн 0 |
дм |
|
D5 . |
(16.19) |
|
uсп |
||||||
|
|
|
|
|
31. Задача. Рассчитать нагрузочные характеристики ГМ, выбранной при решении предыдущей задачи, приняв сначала р , затем 0 , наложить эти характери-
стики на механическую характеристику двигателя ωд = f (Тд), убедиться в правильности выбора муфты.
Если применена согласующая передача, нагрузочные характеристики рассчитать по зависимости:
|
2 |
|
|
|
Т |
|
|
D5 /(uсп сп) . |
(16.20) |
|
uсп
32.Задача. К дизелю подобрать гидродинамический трансформатор (ГТ) и, при
необходимости, определить передаточное отношение uСП согласующей передачи (СП) между дизелем и трансформатором.
λ0 |
k0 |
|
|
|
|
|
λ |
k |
λр |
|
|
|
|
Рис. 16.7. Механическая (внешняя) характеристика |
Рис. 16.8. Безразмерные характеристики |
дизельного двигателя ωд= f(Тд) |
гидродинамического трансформатора |
Механическая характеристика дизеля ωд = f (Тд) изображена на рис.16.7. Отно-
шение максимального момента Тдм к номинальному моменту Тдн равно 1,15. Заданы
безразмерные характеристики подобных трансформаторов (рис. 16.8). Диаметры D на-
сосного колеса трансформаторов равны 0,16; 0,20; 0,24; 0,28; 0,32; 0,36; 0,4; 0,44; 0,48; 0,52; 0,56 м.
Номинальная мощность дизеля:
Параметр |
|
|
|
|
|
|
|
|
Номер варианта |
|
|
|
|
|
|
|
|
|||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
1 |
2 |
3 |
4 |
5 |
6 |
7 |
8 |
9 |
10 |
11 |
12 |
13 |
14 |
15 |
16 |
17 |
18 |
19 |
20 |
Рдн , кВт |
32 |
34 |
36 |
38 |
40 |
42 |
44 |
46 |
48 |
50 |
52 |
54 |
56 |
58 |
60 |
64 |
64 |
66 |
68 |
70 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
Указания к решению. Трансформатор и согласующая передача подобраны к дизелю правильно, если:
а) при работе ГТ в номинальном режиме (η = ηmax в режиме трансформатора; λ = λр; k = kр) он нагружает дизель вращающим моментом примерно равным его номинальному моменту Тдн;
168
б) при работе ГТ в режиме остановленной турбины он нагружает дизель моментом, не превышающим его максимальный момент Тдм (условие незаглохания дизеля при перегрузке рабочего органа, приведшей к остановке турбины).
При соединении вала дизеля с валом насосного колеса без согласующей передачи условие а: Тдн Тн р дн2 D5 . Отсюда вычислить D и из ряда подобных трансформато-
ров выбрать ближайший меньший. Затем проверить условиеб: Тдм ≥ Тн = λоρ 2дм D5.
Если ближайший меньший трансформатор в номинальном режиме существенно не догружает дизель (на 10 и более процентов), выбрать ближайший больший трансформатор или установить между дизелем и трансформатором повышающую (согласующую) передачу (см. рис. 14.11, б), передаточное отношение uсп которой определить из условия а:
|
|
2 |
|
|||
Тднuсп сп |
Тн р |
дн |
|
D5 . |
(16.21) |
|
uсп |
||||||
|
|
|
|
|
где сп ≈ 0,97 – КПД передачи.
Проверить условие б с использованием формулы (16.19).
33. Задача. По условиям предыдущей задачи рассчитать для режимов а и б нагрузочные характеристики выбранного трансформатора, наложить их на механическую характеристику ωд = f(Тд) дизеля, убедиться в соблюдении условий а и б. В случае применения согласующей передачи нагрузочные характеристики, приведённые к валу дизеля, рассчитать по зависимости:
ТД = λρ(ω/uсп)2D5/(uспηсп). |
(16.22) |
34. Задача. Вычислить диаметр зажимного пневмоцилиндра. Минимальное давление воздуха в цеховой питающей магистрали 0,5 МПа. Вес детали F2 = 3 кН. Пружины в пневмоцилиндре нет. Коэффициент запаса по силе kз = 1,1. Силу прижатия детали F1 и КПД пневмоцилиндра ηцм:
Параметр |
|
|
|
|
|
|
|
|
Номер варианта |
|
|
|
|
|
|
|
|
|||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
1 |
2 |
3 |
4 |
5 |
6 |
7 |
8 |
9 |
10 |
11 |
12 |
13 |
14 |
15 |
16 |
17 |
18 |
19 |
20 |
F1, кН |
0,2 |
0,3 |
0,4 |
0,5 |
0,6 |
0,7 |
0,8 |
0,9 |
1,0 |
1,1 |
1,2 |
1,3 |
1,4 |
1,5 |
1,6 |
1,7 |
1,8 |
1,9 |
2,0 |
2,1 |
ηцм |
0,6 |
0,62 |
0,62 |
0,64 |
0,64 |
0,66 |
0,66 |
0,68 |
0,68 |
0,70 |
0,70 |
0,70 |
0,72 |
0,74 |
0,74 |
0,76 |
0,78 |
0,80 |
0,82 |
0,84 |
35. Задача. Вычислить диаметр транспортирующего пневмоцилиндра, преодолевающего в установившемся режиме сопротивление Fро на рабочем органе. Минимальное давление в цеховой магистрали 0,5 МПа. Остальные исходные параметры:
Параметр |
|
|
|
|
|
|
|
|
Номер варианта |
|
|
|
|
|
|
|
|
|||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
1 |
2 |
3 |
4 |
5 |
6 |
7 |
8 |
9 |
10 |
11 |
12 |
13 |
14 |
15 |
16 |
17 |
18 |
19 |
20 |
Fро, кН |
2,0 |
2,1 |
2,2 |
2,3 |
2,4 |
2,6 |
2,8 |
2,9 |
2,9 |
3,0 |
3,0 |
3,2 |
3,3 |
3,5 |
3,6 |
3,7 |
3,8 |
3,9 |
4,0 |
4,1 |
ηцм |
0,6 |
0,62 |
0,62 |
0,64 |
0,64 |
0,66 |
0,66 |
0,68 |
0,68 |
0,70 |
0,70 |
0,70 |
0,72 |
0,74 |
0,74 |
0,76 |
0,78 |
0,80 |
0,82 |
0,84 |
kз |
1,5 |
2,0 |
2,5 |
3,0 |
3,5 |
4,0 |
1,5 |
2,0 |
2,5 |
3,0 |
3,5 |
4,0 |
4,5 |
1,5 |
2,0 |
2,5 |
3,0 |
3,5 |
4,0 |
4,0 |
36. Задача. Вычислить производительность и мощность привода компрессора. Давление в напорной магистрали рм = р2 = 0,6 МПа. Количество потребителей i = 5; zi = = 30 – среднее количество включений i-го потребителя в час; ti = 40 с – средняя продолжительность работы i-го потребителя за одно включение; средние расходы воздуха
169
потребителями при давлении рм, м3/с: Qр1 = 0,01; Qр2 = 0,02;Qр3 = 0,03; Qр4 = 0,04; Qр5 = = 0,05. Остальные исходные параметры:
Параметр |
|
|
|
|
|
|
|
|
Номер варианта |
|
|
|
|
|
|
|
|
|||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
1 |
2 |
3 |
4 |
5 |
6 |
7 |
8 |
9 |
10 |
11 |
12 |
13 |
14 |
15 |
16 |
17 |
18 |
19 |
20 |
р2, МПа |
5,0 |
5,1 |
5,2 |
3,3 |
5,4 |
5,6 |
5,8 |
5,9 |
5,9 |
6,0 |
6,0 |
6,2 |
6,3 |
6,3 |
6,4 |
6,5 |
6,6 |
6,7 |
6,8 |
7,0 |
n |
1.2 |
1,2 |
1,3 |
1,3 |
1,2 |
1,2 |
1,3 |
1,3 |
1,2 |
1,2 |
1,3 |
1,3 |
1,2 |
1,3 |
1,3 |
1,2 |
1,2 |
1,3 |
1,3 |
1,2 |
170