книги / Наклонные конвейеры

= tg Р, что представляет собой условие однократности промежу­ точного привода. Признаком однократности верхнего концевого привода является условие, когда Wnp < 0, при о" > tg р. Ана­ логично получается, что со" < tg Р — условие однократности нижнего концевого привода.

Последнее условие соответствует режиму рекуперации верх­ ним концевым или промежуточным приводом энергии спуска, расположенного ниже по уклону участка нисходящей ветви по­ лотна, по отношению к которому привод работает как тормозной.

По характеру работы привода в крутонаклонных ленточно­ цепных конвейерах, работающих на спуск груза, разделяют на двигательные и тормозные. Первые работают в обычном двигатель­ ном режиме, потребляя энергию из сети и расходуя ее на пере­ мещения груза и движущихся частей конвейера. Вторые, наобо­ рот, поглощают потенциальную энергию спускающего груза, используя ее для подъема восходящей ветви или отдавая в сеть.

Крутонаклонные ленточно-цепные конвейеры приводятся в движение обычно от асинхронных электродвигателей. Для смяг­ чения динамики пускового и установившегося режимов, а также для лучшего распределения нагрузки между приводами в много­ приводных конвейерах применяют турбомуфты. В конструкциях ленточно-цепных конвейеров применяется также гидропривод. Гидропривод позволяет значительно уменьшить вес приводной станции конвейера, обеспечивает бесступенчатое регулирование скорости движения грузонесущего и тягового элемента и повы­ шает надежность эксплуатации.

Производительность ленточно-цепных конвейеров зависит от угла наклона конвейера, ширины и скорости ленты, формы обра­ зуемой лентой желоба и физико-механических свойств транспор­ тируемого материала.

Значения коэффициента kyy учитывающего уменьшение по­ перечного сечения материала на ленте при увеличении угла наклона конвейера, приводятся ниже.

р в град, 15—20 20—25 25—30 35—40 40—45 45—50

Сила трения, возникающая между тяговым органом и лентой, зависит от коэффициента трения соприкасающихся поверхностей и нормальной составляющей нагрузки на опорные элементы тяго­ вого органа от ленты и транспортируемого материала, обуслов­ ливающей возникновение фрикционной силы сцепления.

Условие отсутствия проскальзывания ленты конвейера, рабо­ тающего на подъем, относительно тягового органа

Рис. 48. Характеристика фрикционной связи ленты с тяго­ вым органом

где f" — коэффициент трения между лентой и опорными элемен­ тами тягового органа;

k — коэффициент сцепного веса, показывающий, какая доля груза и ленты опирается на тяговый орган и создает, следовательйо, фрикционную силу сцепления между лентой и тяговым органом;

о) — коэффициент сопротивления движению ленты по ста­ ционарным роликам.

Поскольку величина f" в 8—10 раз больше величины со, оче­ видно, что максимально допустимый угол наклона конвейера, а также надежность фрикционной связи ленты с тяговым органом зависит в основном от /" и к. Величина f" характеризует материалы контактных поверхностей и внешние условия их работы (влаж­ ность, запыленность и т. д.), величина /г — относительную опор­ ную нагрузку на тяговый орган.

Графическое выражение этой зависимости (при значении со = = 0,005) дано на рис. 48. Анализ этой зависимости показывает, что двухцепные конвейеры с траверсами на ходовых роликах, у которые ленты с грузом полностью опираются на тяговый орган (k = 1), имеют более надежную фрикционную связь, чем кон­ вейеры с одной центрально расположенной цепью и со стацио­ нарными боковыми роликами, так как у последних коэффициент сцепного веса меньше единицы.

Величина коэффициента сцепного веса определяется по

планок или других элементов для удержания мате­ риала от скатывания).

Рекомендуемые расчетные величины коэффициента трения как в чистом состоянии контактных пар, так и при различных видах загрязнения и увлажнения для одноцепных конвейеров с бельтинговой лентой с опорными элементами, футерованными рифленой резиной и прикрепленными к ним кусками старой транспортерной ленты, приведены в табл. 13.

Проведенные испытания и конструктивная проработка узлов ленточно-цепного конвейера (марки КЛУ) позволили определить его рациональные параметры и типоразмеры (табл. 14).

Т а б л и ц а 14

Параметры КЛУ-1 КЛУ-2 КЛУ-З

использования барабана и шкива одинаковых диаметров, а также позволяет значительно увеличить скорость грузонесущего по­ лотна.

На рис. 52 показаны способы крепления лопастей на канате и конструкции направляющих для движения холостой ветви.

Особенно большое распространение конвейеры этой кон­ струкции могут найти для подъема горной массы под большим углом наклона на открытых разработках.

Рис. 51. Схема ленточного конвейера с лопастной цепью

На рис. 53 показан общий вид стационарного подъемника, а на рис. 54 — передвижная подъемная установка для выдачи гор­ ной массы из карьера или для штабелирования насыпного груза под углом наклона до 60°, оборудованная конвейером с лопастной цепью.

Достоинством конвейера является простота конструкции и возможность переоборудования в производственных условиях промышленных предприятий любого конвейера с обычной гладкой лентой.

На рис. 55 показан поперечный разрез привода двухцепного ленточного конвейера с электродвигателем /, редуктором 2, соединительными муфтами 3, зубчатой передачей 4 в кожухе, барабаном 5 и звездочками 6 для привода цепи. Зубчатая передача служит для уравнивания окружных скоростей приводного ба­ рабана 5 и звездочек 6.