книги / Технология автоматизированного производства лопаток газотурбинных двигателей
..pdfРис. 2.3. Зависимость обрабатываемости от уровня жаропрочности сплавов на никелевой основе:
I - уровень жаропрочности при ст = 200 МПа; 2 - изменение коэффициентов обрабатываемости К по отношению к сплаву ХН77ТЮР
-допуски на углы замка: угол, определяющий положение опорной поверхности зуба, угол паза, угол клина хвостовика - соответственно равны ±10; ±30; ±30';
-допуск на взаимное смещение зубьев одной гребенки хвостовика относительно другой в плоскости симметрии хвостовика +0,02 мм;
-шероховатость поверхности зубьев хвостовикаЛа 0,4...0,6. Условиями работы лопаток турбины к материалам, из которых они
изготовляются, предъявляются очень жесткие требования. Они должны обладать высокой прочностью при рабочих температурах, пластично стью, сопротивлением ползучести, коррозионной стойкостью. Материал должен быть однороден по качеству и свойствам. Лопатки турбины изго товляют из жаропрочных сплавов на никель-хромовой или никель-хром- кобальтовой основе, легированных титаном, алюминием, молибденом, вольфрамом, ниобием, церием, бором, ванадием, иттрием, гафнием, лан таном, рением, танталом и др. Используются в основном литейные жаро прочные сплавы. При изготовлении рабочих и сопловых лопаток приме няют следующие жаропрочные сплавы: ЖС6К, ЖС6У, ВЖЛ12, ЖС6УВИ, ЖС6Ф, ЖСЗО идр. Такие сплавы характеризуются повышенными
2.1. Марки жаропрочных сплавов и температуры их эксплуатации
Сплав |
Температура |
Сплав |
Температура |
|
эксплуатации,°С |
эксплуатации,°С |
|||
|
|
|||
ХН77ТЮР |
750 |
ЖС6К |
900... 1000 |
|
ХН70ВМТЮ |
700... 850 |
ЖС6КП |
900... 1000 |
|
ХН70МВТЮБ |
800...850 |
ЖС6У-ВИ |
1050...1100 |
|
ХН62МВЮО |
900...950 |
ЖС6Ф |
1050...1100 |
|
ХН518МТЮКФР |
950 |
ЖСЗО |
1100 |
эксплуатационными свойствами. Однако очень плохо обрабатываются традиционными методами механической обработки (точение, фрезерова ние, сверление и т.п.). Кроме того, они склонны к образованию трещин и прижогов при обработке традиционными способами шлифования.
На рис. 2.3 приведены кривые изменения коэффициентов обрабаты ваемости сплавов (по отношению к сплаву ХН77ТЮР) и температуры, при которой сохраняется жаропрочность, при напряжении а = 200 МПа в течение 100 ч. Жаропрочность различных сплавов отражают данные табл. 2.1.
Из представленных данных по жаропрочности и обрабатываемости различных материалов следует, что технология механической обработки рабочих лопаток турбины обусловливает применение специальных про цессов резания, обеспечивающих требуемые производительность и каче ство поверхностного слоя. Рассмотрим последовательность технологиче ских этапов.
2.2.ПОДГОТОВКА ТЕХНОЛОГИЧЕСКИХ БАЗ ЗАГОТОВОК
2.2.1.Входной контроль заготовки
Заготовки, полученные литьем по выплавляемым моделям, имеют проточную часть лопатки, которая в дальнейшем не обрабатывается. При этом на заготовке есть шесть базовых точек, которые позволяют контро лировать профиль пера лопатки и использовать их в дальнейшем для соз дания технологических баз при механической обработке (рис. 2.4).
Рис. 2.4. Схема контроля и доработки заготовки на операциях входного контроля:
1...6- базовые точки заготовки
Лопатка устанавливается в контрольный прибор по шести точкам на заготовке: точки 1...3 на пере в первом и последнем сечениях профиля; точка 4 на торце замка со стороны выходной кромки, точка 5 на полке замка со стороны проточной части и точка 6 на бобышке со стороны бан дажной полки. Контроль профиля осуществляется в каждом сечении. При этом выполняются слесарно-полировальные операции входной и выход ной полки лопаток, в ходе которых выдерживаются размеры проточной части пера, т.е. радиусы Я2 кромок соответственно ©, @, длина Ь хор ды ® и толщина максимального сечения Стах ®. При контроле исполь зуются жесткие калибры, стенкомеры и другие специальные средства контроля. Здесь же заготовка маркируется, проводится ее наружный ос мотр в целях выявления повреждений (забоин, вмятин, рисок).
2.2.2.Изготовление технологических баз (центровых отверстий)
от профиля пера лопатки
Лопатка устанавливается в приспособление на точки ориенти руется в продольном направлении точкой 4 и по углу разворота точками 5 и б (рис. 2.5).
Заготовка ориентируется в приспособлении таким образом, чтобы припуск на обрабатываемых поверхностях был расположен равномерно, и закрепляется. Затем выполняются три центровых отверстия (или керне-
Рис. 2.5. Схема операции изготовления технологических баз от баз заготовки для последующей механической обработки
ния): одно со стороны бандажной полки, противоположной замку, и два со стороны торца замка. По этим центровым отверстиям (новым техноло гическим базам) лопатка устанавливается в контрольный прибор, с по мощью которого измеряются длина хорды Ь, а также параметры С|, С2, Стах в каждом сечении от А | до А„.
IУ
Рис. 2.6. Схема расположения баз в виде обратных центров с параллельными осями на заготовке лопаток турбины
При этом в случае необходимости осуществляется полирование входной и выходной кромок пера лопатки. Эта опе рация может быть исключена из техно логического процесса, если заготовка имеет литейные базы в виде центровых
отверстий |
или обратных |
центров |
(рис. 2.6). |
|
|
Каждый из трех центров лопатки лишает ее двух степеней свободы, по этому при установке заготовки на эти центры ее положение определено одно значно. Аналогичные операции выпол няются при изготовлении статорных (со пловых) лопаток турбины ГТД.
Даже в том случае, когда изготовля ется не отдельная лопатка, а блок сопло вых лопаток, соблюдается единство тех нологических подходов в создании базо вых поверхностей (рис. 2.7 и 2.8).
2.2.3.Обработка плоскостей замка лопатки от литейных баз
или центровых отверстий
Заготовка устанавливается в центры специального приспособления и закрепляется (рис. 2.9 и 2.10). Обработка осуществляется на плоско шлифовальном станке (обычно мод. ЗБ722, ЗД722, ЗЕ721ВФ и др. произ водства Липецкого завода шлифовальных станков).
Модель станка выбирается в зависимости от типоразмера обрабаты ваемой детали. В процессе обработки выдерживаются размеры ®...@, причем размеры Ф и @ - путем наладки станка, а размер ® благодаря правке шлифовального круга. Указанный радиус может быть получен при ручной заправке торца круга или при правке его фасонным правя щим инструментом. Если допуск на данный радиус находится в пределах 0,1 мм, шлифование рекомендуется проводить шлифовальными кругами с характеристиками 25А40ПС1-С2 6-8К5. В ряде случаев допустима за мена кругов из белого электрокорунда марок 24А...25А кругами из хро мотитанистого электрокорунда марок 91А...92А.
При этом существенного ухудшения качества шлифования не про исходит. Более того, в силу повышенных прочностных характеристик абразивного зерна электрокорунд марки 91А предпочтителен при обдир ке плоскостей замка. Режимы обработки: скорость круга ук = 30...35 м/с; скорость детали уд > 10 м/мин, подача 5вр = 0,2 мм/дв. ход; охлаждающая жидкость: 5 % эмульсола ЭГТ5 или водные (2...3)%-ные растворы синте тических смазочно-охлаждающих жидкостей (СОЖ) типа Аквол, Аквапол и др.
Рис. 2.9. Технологическая схема типовой операции обработки плоских поверхностей
Рис. 2.10. Схемы обработки поверхностей лопаток, характеризующие переход от технологических баз в виде мелких центровых отверстий к развитым базам в виде плоскостей:
а - обработка торца хвостовика со стороны входной кромки; б - то же, со стороны выходной кромки; в - обработка клипа со стороны спинки; г - то же,
со стороны корыта; д - то же, со стороны входной кромки; е - то же, со стороны выходной кромки
Аналогичным образом создаются базовые плоскости и на сопловых лопатках. Небольшие отличия заключаются лишь в том, что шлифование блоков лопаток осуществляется на плоскошлифовальных станках с круг лым столом. В целом этот этап включает в себя много однотипных опе раций, позволяющих от технологической базы в виде центровых фасок (точек) по мере шлифования различных поверхностей хвостовика и бан дажной полки перейти к базам в виде плоскостей. Этот переход подго тавливает заготовку к выполнению особо ответственной технологической операции - шлифованию "елочного" профиля замка.
На рис. 2.12, а приведена заготовка лопатки очень малых типораз меров (длина проточной части < 50 мм). На рис. 2.12, б представлена лопатка турбины с очень тонкой проточной частью: Си Сг = мм; Стах = 0,8 мм; длина проточной части 200 мм; толщина бандажной полки и полок хвостовика 0,8 мм. Здесь на операции заливки осуществляется переход от литейных баз, а именно: от трех точек на проточной части (точки 1...3); двух точек на входной кромке (точки 5; б) и одной точки на хвостовике со стороны проточной части (точка 4) - к технологическим базам в виде плоскостей брикета, а именно: к установочной базе в виде наиболее развитой плоскости брикета { Г направляющей базе в виде боковой поверхности брикета (5'; б1); опорной базе в виде торца брикета (4'). Такой переход осуществляется с помощью специальных приспособ лений, приведенных на рис. 2.13 и 2.14.
Здесь деталь устанавливается в приспособление хвостовиком вверх. Установка проводится на литейные базы заготовки: три точки проточной части; две точки на входной кромке и точку на хвостовике со стороны проточной части. После базирования деталь прижимают к установочным элементам приспособления винтом, при этом образуется заливочная ка мера, открытая только сверху (со стороны хвостовика). Совпадение каж дого установочного элемента приспособления с базовой точкой на дета ли подтверждается загоранием соответствующей лампочки.
Рис. 2.13. Принципиальные схемы смены баз (а) и приспособление для закрепления (заливки) детали в брикет (б):
1...6- установочные элементы приспособления; 7 - корпус заливочной камеры; 8 - винт для прижима направляющей базы детали к установочным элементам 4, 5 приспособления