книги / Усталость металлов
..pdfусталости. С другой стороны, устранение коррозионного окруже ния на сравнительно ранней стадии испытания не дает значитель ного повышения общей долговечности и может понизить ее [409, 665]. Было показано, что это происходит потому, ’что усталостные трещины образовались на ранней стадии и значительная часть долговечности связана с распространением трещины.
Вероятно, совместное действие двух факторов определяет эф фект коррозионной усталости. Первый — это образование защит ных пленок, которые понижают скорость коррозии при отсутст вии напряжения, но непрерывно разрушаются при усталостном нагружении. Второй — это концентрация напряжения, вызывае мая коррозионными кавернами, значительно понижающими со противление усталости. Действие каждого фактора в отдельности вызывает меньшие повреждения.
Коррозия трения
Если две твердые поверхности в контакте подвергаются цик лическому относительному перемещению небольшой амплитуды, то может происходить некоторое повреждение поверхностей, ко торое известно как коррозия трения. Наличие коррозии трения обычно определяется по образованию коррозионных продуктов,
которые состоят из мелко раздробленных |
окисленных частиц. |
В стали это окись железа Fe20 3, которая |
имеет красновато-ко |
ричневый цвет и иногда называется «какао»; в магниевых и алю миниевых сплавах мелко раздробленные окисленные частицы имеют черный цвет. Появление окисленных частиц обычно связа но с местным выкрашиванием поверхностей в поврежденной об ласти и это может существенно снизить сопротивление усталости. Механизм коррозии трения еще полностью не известен, поэтому существует несколько терминов для описания одного и того же процесса, например, окисление трением, окисление от износа, стирание и ложное бринелирование. Процесс представляет собой одну из форм механического износа; этот процесс может проис ходить без коррозии, но при одновременном действии коррозии протекает значительно интенсивнее [411].
Коррозия трения наиболее часто наблюдается в местах сое динения деталей, которые не имеют относительных перемещений, таких как болтовые или заклепочные соединения, напрессован ные детали, но коррозия может возникнуть и на поверхностях, перемещающихся относительно друг друга в результате вибра ции, когда детали не работают (например,коррозия трения в под шипниках автомобилей, перевозимых по железной дороге).
Трение и его влияние на сопротивление усталости рассмат ривалось Тидом [658].
Большинство усталостных разрушений в рабочих условиях зарождалось в областях коррозии трения, и одно из разрушений,
202
давление в местах соединения деталей, но, без сомнения, корро
зия трения значительно влияет на прочность.
Влияние материала и термической обработки. Чувствитель ность различных металлов к коррозии трения обычно оценива лась визуальным наблюдением или измерением потери в весе и только в нескольких экспериментах влияние коррозии трения определялось по сопротивлению усталости. Путем визуального наблюдения и определения потери в весе было установлено, что мягкие материалы более чувствительны к коррозии трения, чем твердые, а нержавеющие стали в особенности чувствительны. Мак Даувиль [413], сравнивая свойства большинства сочетаний металлов визуальным наблюдением, приводит результаты, пред ставленные в табл. 50. Райт [414], измеряя объем поврежденного материала, исследовал ряд чугунов и показал, что повреждение находится в обратной зависимости от твердости.
С опротивление коррозии трения |
|
|
|
|
|
Т а б л и ц а |
50 |
|||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|||||||
|
|
Плохое |
|
|
|
|
Среднее |
|
|
|
Хорошее |
|
|
|
Алюминий по чугуну |
|
|
Чугун по чугуну |
|
Слоистый пластик |
по покры |
||||||||
Алюминий |
по |
нержавеющей |
Медь по чугуну |
|
тию |
золотом |
|
|
||||||
|
Твердая |
инструментальная |
||||||||||||
стали |
|
|
|
|
|
|
|
|
сталь по инструментальной |
|||||
Магний по чугуну |
|
|
Латунь |
по чугуну |
|
стали |
|
сталь |
по |
|||||
покры |
|
Холоднокатаная |
||||||||||||
Чугун |
по хромовому |
Цинк по чугуну |
|
холоднокатаной стали |
|
|||||||||
тию |
|
|
|
|
|
Чугун |
по |
поверхности, |
по |
Чугун по чугуну |
с фосфат |
|||
Слоистый пластик по чугуну |
||||||||||||||
Бакелит по чугуну |
|
|
крытой серебром |
|
ным покрытием |
|
|
|||||||
|
|
Чугун |
по |
поверхности, |
по |
Чугун по чугуну, покрытому |
||||||||
Твердая |
инструментальная |
|||||||||||||
сталь |
по |
нержавеющей |
крытой медью |
|
резиновой мастикой |
|
||||||||
стали |
|
поверхность |
Чугун |
по |
поверхности, |
по |
Чугун |
по |
чугуну, |
покрыто |
||||
Хромированная |
||||||||||||||
по хромированной |
поверх |
крытой медной амальгамой |
му сульфидом вольфрама |
|||||||||||
ности |
поверхности, |
по |
Чугун |
по |
чугуну с грубой |
Чугун по чугуну с резиновой |
||||||||
Чугун |
по |
|||||||||||||
крытой оловом |
|
|
поверхностью |
по |
прокладкой |
|
|
|||||||
Чугун по чугуну, покрытому |
Магний по поверхности, |
Чугун по чугуну со смазкой |
||||||||||||
шеллаком |
|
|
|
крытой медью |
|
Molykote |
|
|
ста |
|||||
Поверхность, покрытая золо |
Цирконий по цирконию |
|
Чугун по нержавеющей |
|||||||||||
том, |
по |
поверхности, |
по |
|
|
|
|
ли со смазкой Molykote |
|
|||||
крытой золотом |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
Однако сопротивление усталости твердых материалов при коррозии трения обычно понижается в большей степени, чем мягких.^Этот вывод сделан главным образом по результатам ис пытаний консольных образцов на изгиб с вращением, проведен ных Заксом и Стефаном [415]. Образцы затягивались захватами из закаленной стали с 0,4% С, и коррозия трения происходила под захватами. В этих условиях сопротивление усталости для большинства материалов было выше после отпуска, чем после наклепа или упрочнения старением, а литые материалы оказа
лись менее чувствительными к коррозии трения, чем кованые (табл. 51).
204
Т а б л и ц а 51
Сопротивление устал ости различны х м еталлов при коррозии трения [415]
У стал остн ы е испытания при и згибе с вращ ен и ем при 3500 ци кл/м и н
|
|
I |
Материал |
Обработка |
HRB |
|
|
* |
|
|
п |
|
|
о |
Ограниченный предел усталости (10» циклов) в кГ/мм2 |
Ограниченный предел усталости при коррозии трения (10» цик лов) в кГ/мм2 |
С тал ь [0 ,3 5 % |
С) |
О тож ж ен н ая |
|
|
|
65 |
|
1 3 ,3 |
||||
|
|
|
|
Х олоднообработан ная |
7 3 ,8 |
95 |
|
1 4 ,9 |
||||
|
|
|
|
Н орм ализован ная |
|
|
75 |
|
14,1 |
|||
Н ер ж авею щ ая |
|
с тал ь |
О тож ж енная |
|
|
7 5 ,2 |
89 |
|
1 9 ,6 5 |
|||
(18% С г, |
9% |
N i) |
Х олоднообработанная |
12 2 ,0 |
|
|
1 6 ,5 |
|||||
Н ер ж авею щ ая |
|
стал ь |
О тож ж енная |
|
|
|
77 |
|
1 7 ,3 |
|||
(19% С г, |
11% |
N i) |
Х олоднообработан ная |
|
95 |
|
9 ,4 3 |
|||||
А лю миниевая |
бронза |
О тож ж енная |
|
|
5 3 ,4 |
77 |
|
1 0 ,2 |
||||
(4% А1, |
7% |
Zn) |
Х олоднообработанная |
7 5 ,5 |
94 |
|
9 ,4 3 |
|||||
Д уралю м и н (4% С и ; |
О тож ж енны й |
|
|
1 8 ,2 |
|
|
7 ,0 7 |
|||||
|
|
|
|
С тарение |
1 |
ч |
при |
|
61 |
|
6 ,2 8 |
|
С тал ь (0 ,2 4 % |
С ) |
175° С |
|
|
|
|
56 |
|
6 ,2 8 |
|||
З ак ал к а |
в |
воде |
от |
|
|
|||||||
|
|
|
|
5 0 0 ° С |
|
|
|
5 6 ,5 |
|
|
1 4 ,2 |
|
|
|
|
|
К ован ая |
и |
нормали |
|
|
||||
|
|
|
|
зован н ая |
|
|
5 3 ,5 |
|
2 8 ,4 |
1 7 ,3 |
||
|
|
|
|
Л и тая |
и |
норм ализо |
|
|||||
|
|
|
|
ван ная |
|
|
|
|
|
2 3 ,6 |
7 ,0 7 |
|
Алю миниевы й сп л ав |
Д еф ормированный |
и |
3 8 ,5 |
|
||||||||
(4 ,5 % Си) |
|
|
термообработанны й |
2 2 ,0 |
|
5 ,5 |
4 ,7 1 |
|||||
Алю миниевый сп л ав |
О тли вка |
в |
песок и |
|
||||||||
(4% Си) |
|
|
|
термообработка |
|
2 5 ,1 |
|
8 ,6 5 |
7 ,0 7 |
|||
А лю миниевы й сп л ав |
Л и тье |
в форму и тер |
|
|||||||||
(4 ,5 % Си) |
|
|
мообработка |
|
|
|
|
|
Большая чувствительность твердых материалов к коррозии трения может быть результатом их большей чувствительности к концентрации.
Факторы, влияющие на коррозию трения. Одна из характер ных особенностей коррозии трения заключается в том, что не большая амплитуда (часто, порядка 0,0025 мм) относительного перемещения достаточна для возникновения повреждения кон тактирующих поверхностей. Тамплинсоном [416] было показано, что если происходит скольжение, даже в пределах 25-10”6 мм, в результате возникновения коррозии трения, повреждение воз растает с увеличением скольжения, но верхний предел повреж дения достигается, когда перемещение достаточно для выделе ния окисленных частиц. Поверхность повреждается быстрее с увеличением действующей нагрузки или давления. В отличие от коррозионной усталости, в сухих условиях металл в результате
205
коррозии трения повреждается значительно больше, чем во влажных [417]. Повреждаемость увеличивается также по мере понижения температуры. Другие факторы, такие как отделка по верхности и частота вибрации, могут быть существенными, но данные по этим вопросам противоречивы. Феннер и Фильд [418] установили, что алюминиевый сплав L65 более чувствителен к усталостному разрушению в результате трения, когда наклады вается статическое напряжение. При креплении образца через прокладки из того же материала с давлением 0,4 кГ/мм2 предел усталости (при 20* 106 циклах) снижается с 19,6 ± 13 до 19,6 ±
±2,3 кГ/мм2.
Усталостное разрушение в условиях эксплуатации, ускорен ное коррозией трения, встречается в валах с прессовой посадкой деталей. Хорджер [419—421] нашел, что химический состав или термообработка стали мало влияют на сопротивление усталости, но сопротивление усталости можно значительно повысить закал кой или поверхностным упрочнением (см. табл. 72). Некоторое повышение сопротивления усталости было получено хромирова нием.
Подробное исследование влияния коррозии трения на тита новый сплав был проведено Лиу, Хортеном и Синклером [422] при усталостных испытаниях на знакопеременный изгиб на образцах, закрепленных одним концом между прокладками из разных ма териалов. Результаты, приведенные в табл. 52, показали, что за жатие между мягкими материалами не вызывало повреждения поверхности образца и мало влияло на предел усталости, но на кладки из твердых материалов вызвали коррозию трения и пони зили предел усталости в 3—5 раз. Наблюдалось также некоторое понижение ограниченного предела усталости с увеличением кон тактного давления, а обдувка дробью и покрытие тефлоном ока зали благоприятное действие.
Методы, предупреждающие или понижающие коррозию тре ния. Коррозию трения можно предотвратить, устранив скольже ние за счет увеличения давления или электропокрытия кадмием, медью, оловом, серебром или золотом, а также введением смаз ки или резиновой прокладки между контактирующими поверхно стями [423].
Истирание можно также понизить смазкой дисульфидом мо либдена и покрытием пластмассами, например политетрафлюорэтиленом или тефлоном.
Полезное влияние дробеструйной обработки и наведения по верхностных сжимающих остаточных напряжений термообработ кой или поверхностной обкаткой показано в табл. 52 и 72. Виганд [424] показал, что предел усталости стали в условиях кор розии трения может заметно возрасти при азотировании.
В некоторых случаях вредное влияние коррозии трения мож но понизить изменением конструкции.
206
Т а б л и ц а 52
Сопротивление усталости при коррозии трения титанового сплава RC 130В (4% AI, 4 % Мп), твердость DPN354, о вр = 113 к Г / м м 2, [422]
Материал
захвата
Твердость зажи мающих подкла док DPN |
Давление зажи мов в кГ/мм2 |
Ограниченный предел усталости (5* 1О7 циклов) в кГ/мм2 |
Условие
испытаний
Н е т . |
|
|
|
|
|
6 2 ,8 |
М агний .................... |
39 |
1 0 ,5 |
5 9 ,7 |
|||
Алюминий |
(1100-F) |
41 |
10 ,5 |
5 9 ,7 |
||
Алюминий |
(2011-Т8) |
126 |
1 0 ,5 |
5 5 ,6 |
||
М ед ь . . . |
|
96 |
10 ,5 |
5 0 ,3 |
||
Л ату н ь |
7 0 /3 0 |
. . |
117 |
1 0 ,5 |
2 1 ,2 |
|
Алю миний (7075-Т6) |
194 |
10 ,5 |
2 6 ,7 |
|||
Алюминий |
(7075-Т6) |
194 |
1 0 ,5 |
3 8 ,6 |
||
Т и тан |
R C |
130В |
|
354 |
1 0 ,5 |
2 5 ,2 |
С тал ь |
S A E |
4340 |
|
397 |
2 ,8 |
19 ,6 5 |
Т о ж е |
|
|
|
397 |
1 5 ,4 |
1 4 ,9 |
» |
|
|
|
397 |
4 2 ,0 |
1 2 ,55 |
» |
|
|
|
593 |
2 8 ,0 |
1 3 ,3 |
* |
|
|
|
397 |
2 8 ,0 |
1 5 ,7 |
» |
..................................... |
238 |
2 8 ,0 |
1 4 ,9 |
||
» |
|
|
|
238 |
2 8 ,0 |
1 4 ,9 |
» |
|
|
|
238 |
2 8 ,0 |
3 3 ,8 |
» |
..................................... |
238 |
1 0 ,5 |
3 6 ,2 |
||
238 |
1 0 ,5 |
3 5 ,4 |
Обычные
О бдувка дробью
А тм осф ера аргона
Обдувка дробью
Покры тие тефлоном
Окисление
Механизм коррозии трения. Механизм износа, вызываемый скольжением одной поверхности по другой, в 'настоящее время достаточно хорошо изучен. Две поверхности имеют контакт толь ко в небольшом числе выступающих точек поверхности и в этих местах происходит пластическое течение и холодное схватывание. Трение и износ являются результатом разрушения схватывания и образования задиров на выступающих местах поверхностей. На рис. 109 показана начальная стадия повреждения стальной по верхности в результате действия коррозии трения (250 циклов). Так как перемещения незначительны, то полученные в процессе выкрашивания изношенные частицы не отделяются, а нагромож даются между двумя поверхностями. С помощью измерения элек трического сопротивления было показано [412], что контакт ме талла по металлу прекращается на ранней стадии, так как после дующее повреждение должно быть результатом действия частиц износа, натирающих поверхности.
Г л а в а VIII
ВЛИЯНИЕ ТЕМПЕРАТУРЫ НА СОПРОТИВЛЕНИЕ УСТАЛОСТИ
Д л я большинства металлов усталостное разрушение
может происходить при любой температуре ниже точки плавле ния, и характерные особенности усталостных разрушений, обыч но сопровождающиеся небольшой деформацией или происходя щие без деформации, проявляются в пределах всего диапазона температур.
Результаты усталостных испытаний показали сходственную зависимость долговечности от напряжения при всех температу рах, хотя при высоких температурах обычно не наблюдается пре дела усталости и наклон кривой усталости обычно больше, чем при нормальной температуре.
При высоких температурах лимитирующим фактором в кон струкции является обычно статическая прочность, но сопротив ление усталости является важным вопросом в динамически на груженных конструкциях, особенно, когда статические и перемен ные напряжения сочетаются. Кроме того, многие разрушения в рабочих условиях происходят в результате термической устало сти, являющейся (Следствием повторных термических дефор маций.
Усталость при низких температурах
Как правило, сопротивление усталости как гладких деталей, так и с надрезами, повышается с понижением температуры. В этом случае можно вести расчет, как для нормальных условий, и быть уверенным, что усталостные разрушения не будут возни кать вследствие работы при пониженных температурах.
В табл. 53 сделана попытка обобщить данные по пределам усталости при низких температурах. Большинство результатов получено на базе 106 циклов до разрушения, потому что испыта ния при пониженных температурах обычно не продолжаются выше этой долговечности. Отклонение для отдельных сплавов мо жет быть значительным, и результаты в таблице показывают только общую тенденцию в усталостном сопротивлении при низ ких температурах. Более детальные результаты приведены в табл. 81, дальнейшие данные приводятся Тидом [425]. Из табл. 53
14 Заказ 893 |
209 |
можно видеть, что пределы усталости значительно выше
при—40 и —78° С, чем при |
||
нормальной |
температуре, и |
|
заметно выше |
от — 186 до |
|
— 196° С. |
с |
понижением |
Обычно |
температуры предел устало сти мягких материалов уве личивается больше, чем твердых, что особенно замет но для мягкой стали. Предел прочности на растяжение также возрастает с пониже нием температуры, но не в такой степени, как предел усталости.
Из результатов, приве денных в табл. 53 для образ цов с надрезами, видно, что при низких температурах ме талл более чувствителен к концентрации напряжения. Влияние среднего напряже ния на предел усталости ис следовалось для сталей при температурах вплоть до
—188° С [426, 427]. Получен ные диаграммы — М пока зывают, что сопротивление усталости образцов без над резов подобно сопротивле нию усталости образцов, ис пытанных при нормальной температуре, причем резуль таты ложатся между линией Гудмана и параболой Гербе ра. Однако многие результа ты для образцов с надрезом легли ниже линии Гудмана. Мак-Каммон и Розенберг [127] показали, что пределы усталости металлов продол жают возрастать с пониже нием температуры по край ней мере до 4° К (—269° С) (см. табл. 81). Железо и
со |
|
|
|
и и |
|
ю |
« |
|
|
|
|
|
о . |
Xм |
|
|
|
w >» |
I |
I |
|||
ЕГ & |
а» р |
||||
я |
р- |
« a |
|
|
|
Ч |
в |
|
|
||
VO |
S |
<ич |
|
|
|
ссз |
|
О) |
и |
|
|
|
X |
о |
|
|
|
|
»х |
Я X |
|
|
|
|
а з |
|
|
||
|
о |
|
|
|
|
|
X |
|
|
|
|
|
х |
|
|
|
|
|
ч |
спD |
|
|
|
|
cd |
|
|
||
|
s |
я |
я |
|
|
|
о. |
о. Я |
|
|
|
|
о |
Ю Я |
|
|
|
|
X |
°-& |
|
|
|
|
X |
о*0* |
|
|
|
|
х |
« |
к . |
||
|
о . |
X° |
|||
|
|
|
|
те |
я |
|
|
|
|
sgg- |
|
|
|
|
|
П - |
|
|
|
« |
* |
ь |
|
|
|
|
|
||
|
ОСЗШS V |
|
|||
|
X |
Ч с |
н |
о. |
|
|
|
|
CJ |
|
|
|
ШЧ щОи |
|
|||
|
а и н ч я |
|
|||
|
CJ а. |
та |
о. |
|
|
|
|
с « |
Н « |
|
|
|
° £ 3 |
|
|
||
|
ё .|*5 н |
|
|||
|
sig.S'g |
|
|||
|
х £ S- а я |
|
|||
|
|
Н С с н |
о |
||
|
о о |
с |
та |
||
|
Эs а |
« |
« |
|
|
|
- |
<и н |
I |
|
|
|
ЗЙоко |
|
|||
|
«Sc; ая |
|
|||
|
2 |
sr та |
>» w |
|
|
|
хо я н f- * |
|
|||
|
'О я о та Си |
|
|||
|
О СП>* О. Е |
|
|||
|
ie& i |
и |
и |
||
|
|
|
i|i& &
чС«°Е
3Я к£ оv с;таs
S i " » ? ООя >»х
l l - i i
5 " н о .
" ч я
сз
&
^(N
ь- 00 I СП СП
С О Ю ю ю ю
о о о о о"
со со со сч ю сч
Ю |
00 f". Ь - СО СО |
|
|||||
^ ^ CNю ^ со |
|
||||||
О О О о о о |
|
||||||
^^СО^ьГю со |
|
||||||
COOON(N(NO |
|
||||||
' t ' t |
( N Ю |
N |
значения. |
||||
o' o' o' o' o o~ |
|||||||
|
|||||||
|
|
|
|
Ю—. |
средние |
||
|
|
|
|
CO ^ |
|||
|
|
|
|
вычислялись |
|||
CO O ) CO |
|
|
|
||||
ОСОЮ |
|
|
|
|
|||
— О О |
|
|
|
|
|||
'«f — ■ |
|
^ o o |
которым |
||||
|
(M |
CO CO |
|
||||
|
|
|
ЮОтГ |
по |
|||
|
|
|
|
|
|
||
(S'со со'оГбГоТ |
значений,число |
||||||
|
|||||||
О СО |
I Ю -rr |
|
дано |
||||
(NO |
— — |
|
скобках |
||||
|
|
C3 |
|
|
|||
|
|
4 |
|
|
|
|
|
|
|
H |
|
|
В |
||
|
|
CJ |
|
|
|
||
Цr=i ~ ^ TO |
е. |
||||||
а аз £ ез e; 3 |
|||||||
HH* Hc ffl |
и |
||||||
а |
о |
x |
и о |
5 |
н |
||
<D |
О) |
OQ |
<D |
QJ |
S |
||
|
|||||||
2 |
з о® a g |
еча |
|||||
н Д2<g И |
|
||||||
a * u s « s |
им |
||||||
§ s § s § s |
|||||||
a a 5 ! £ |
§ |
Пр |
|||||
“ S i * o S |
|||||||
4 Uh Q,* |
s |
|
|||||
u |
<D |
s |
<v |
*=: |
|
210
цинк представляют исключения из этого -правила: оба металла склонны к хрупкому разрушению, и прочность на растяжение каждого при низких температурах понижается.
Усталость при высоких температурах
При высоких температурах статическая нагрузка вызывает непрерывную деформацию или ползучесть металла, которая мо жет в конце концов привести к разрушению, если нагрузка дей ствует в течение достаточного времени [428], [680]. Предел дли тельной статической прочности (напряжение, которому металл может сопротивляться в течение данного времени без разруше ния) с повышением температуры быстро падает до значений, ко торые могут быть значительно ниже предела усталости. Следо вательно, металлы, работающие при высоких температурах, должны сопротивляться статическим нагрузкам; разработанные жаропрочные сплавы в основном имеют высокую длительную ста тическую прочность. Установлено, что сплавы, хорошо сопротив ляющиеся ползучести, также хорошо сопротивляются усталости, хотя условия, при которых сплав хорошо сопротивляется ползу чести, могут не совпадать с условиями максимального сопротив ления усталости.
Зависимость предела усталости от температуры для ряда ма териалов показана на рис. 110. Ограниченные пределы усталости
определялись на |
базе 107 циклов и все |
испытания |
проводились |
при изгибе. |
|
|
|
Более точные |
данные для многих |
материалов |
приведены |
в табл. 82. |
|
|
|
На ограниченный предел усталости алюминиевых сплавов температура влияет незначительно до 100 или 150° С, но при бо лее высоких температурах предел усталости падает быстро, при чем выше 350° С сплавы обладают низкой прочностью.
Прочность высокопрочных алюминиевых сплавов зависит от дисперсионного упрочнения, и благоприятное влияние его мень ше в том случае, когда температура слишком высока для того, чтобы упрочнение продолжалось в процессе работы и происхо дит переостаривание. Поэтому лучшее сопротивление усталости и ползучести при высоких температурах имеют сплавы, обладаю щие большим сопротивлением переостариванию при рабочей тем пературе. Алюминиево-цинко-магниевые сплавы (такие как DTD 683 или американский оплав 75S), термически обрабатывае мые при 465° С и прошедшие старение приблизительно при 130° С, меньше сопротивляются высоким температурам, чем алюминие во-медные сплавы (такие, как DTD 364 или американский сплав 24S), которые термически обрабатываются при температу ре 510° С и стареют при 175° С. Высокотемпературные свойства алюминиево-медных сплавов можно улучшить добавлением
14* |
211 |