книги / Моделирование контактных явлений при абразивном глобоидном зубохонинговании

Рис. 111. График изменения коэффициента температуропроводности при изменении концентрации алмазов

Рис. 112. График изменения коэффициента температуропроводности в зависимости от изменения концентрации кварцевого стекла

Из графика видно, что с увеличением концентрации кварцевого стекла коэффициент температуропроводности увеличивается.

Выполним расчет коэффициента температуропроводности, изменяя концентрацию нитрида бора с 38 % (структура № 12) до 60 % (структура № 1) в различных видах связки. Обрабатываемый материал – сталь 45, ϕд = –0,262, dA = –0,5, dZ = 0, dG = 0 (рис. 113).

Из графика видно, что с увеличением концентрации нитрида бора коэффициент температуропроводности увеличивается.

Таким образом, можно сделать вывод, что при увеличении концентрации абразива температуропроводность материала инструмента увеличивается.

121

Рис. 113. График изменения коэффициента температуропроводности в зависимости от изменения концентрации нитрида бора

Минимальную температуропроводность имеет материал абразивного слоя хона вулканитовая связка–кварцевое стекло, р = = 38 % = 0,0239·10–5, а максимальную – керамическая связка–алмаз,

р= 60 % = 10,5·10–5.

5.5.Методика исследования значений температуры

взоне контакта

Впрограмме проведения числового эксперимента ставится следующая задача – с помощью пакета программ STAR-CD определить значения температуры ротора и глобоидного хона в зоне контакта.

Расчеты будут проводиться для параметров технологических наладок:

dA = –0,5; dZ = 0; dG = 0.

При скорости вращения инструмента Vx = 25 м/мин и материала глобоидного хона:

– каучуковая связка, наполненная на 38 % алмазом.

– вулканитовая связка, наполненная на 38 % кварцевым стеклом;

– керамическая связка, наполненная на 60 % алмазом.

При скорости вращения инструмента Vx = 30 м/с и материала глобоидного хона:

– каучуковая связка, наполненная на 38 % алмазом. Сведем исходные данные для работы с программой в табл. 9.

122

5.6. Расчет значений температуры

Выполним расчет значений температуры. Обрабатываемый материал – сталь 45, материал абразивного слоя хона – каучук–алмаз,

р = 38 %, ϕд = –0,262, dA = –0,5, dZ = 0, dG = 0 (рис. 114–117).

Рис. 114. График изменения температуры ротора и глобоидного хона

(каучук–алмаз): 1 – Max T val Monitor; 2 – Max T krug Monitor

Рис. 115. График изменения температуры поверхности ротора в конкретный момент времени по длине (каучук–алмаз)

124

Рис. 116. Распределение температурных полей по поверхности ротора (каучук–алмаз)

125

Рис. 117. Распределение температурных полей по поверхности глобоидного хона (каучук–алмаз)

126

Выполним расчет значений температуры. Обрабатываемый материал – сталь 45. Материал абразивного слоя хона – вулканитовая связка–кварцевое стекло, р = 38 %, ϕд = –0,262, dA = –0,5, dZ = 0, dG = 0 (рис. 118–121).

Рис. 118. График изменения температуры ротора и глобоидного хона (вулканитовая связка–кварцевое стекло): 1 – Max T val Monitor;

2 – Max T krug Monitor

Рис. 119. График изменения температуры поверхности ротора в конкретный момент времени по длине (вулканитовая связка–кварцевое стекло)

127

Рис. 120. Распределение температурных полей по поверхности ротора (вулканитовая связка–кварцевое стекло)

128

Рис. 121. Распределение температурных полей по поверхности глобоидного инструмента (вулканитовая связка–кварцевое стекло)

129

Выполним расчет значений температуры. Обрабатываемый материал – сталь 45, материал абразивного слоя хона – керамическая связка–алмаз, р = 60 %, ϕд = –0,262, dA = –0,5, dZ = 0, dG = 0.

Рис. 122. График изменения температуры ротора и глобоидного хона

(керамическая связка–алмаз): 1 – Max T val Monitor; 2 – Max T krug Monitor

Рис. 123. График изменения температуры поверхности ротора в конкретный момент времени по длине (керамическая связка–алмаз)

130