книги / Рудничная вентиляция
..pdfРис. 11.2. Схема установки дверных про емов:
1 — дверной проем; 2 — конвейер
Рис. 11.3. График к определению попра вочных коэффициентов, учитывающих влияние дверных проемов
выработкам количество воздуха |
в новом заданном |
отношении: |
т = |
( У Qa» |
|
где Qi и Qa — расходы воздуха |
соответственно в ослабляемой Rx |
|
и усиливаемой Яа ветвях параллельных соединений. |
|
|
Дополнительное сопротивление определяют по формуле |
||
Яд = Я х т * -/? ,. |
(11.3) |
Расчет дверных проемов (рис. 11.2) ведут в следующем по рядке.
1.Исходя из назначения выработки (проход людей, проезд электровозов и т. д.) и площади ее поперечного сечения SB, м2, определяют площадь дверного проема SR, ш ма, и находят отноше ние Яд. П/5 В.
2.По формуле (11.3) определяют общее сопротивление всех
дверных проемов Я0.д. п» которое обеспечит заданное перераспре деление воздуха т .
3. Определяют общий коэффициент местного сопротивления
всех дверных проемов: |
|
Е о . Д. П — 16,3#о.д.nSB. |
(11.4) |
Б* |
131 |
Рис. 11.4. Схема установки пластинчатых поворотных регуляторов
Рис. 11.5. Схема установки вентиляцион ного окна
4. Коэффициент сопротивления одного дверного проема нахо дят по формулам:
при |
S„,n/SB< 0 ,5 |
Ед.п = |
2,4 (Sv/Su. п — 0,65)®; |
(11.5) |
при |
S„. П/5 В> 0.5 |
| д. п = |
2,85 (SB/S„. п - I)2. |
(11.6) |
5. Необходимое число дверных проемов определяют по фор муле (при дробном значении п округляется до целого числа)
_ _ Ю06о.д. п — 1д. п (200— А) |
• |
' '' |
Is.п(Л— 100) |
Значение А определяют по графику (рис. 11.3). Расстояние (м) между дверными проемами
I = (2,5н-4,5) d8HB,
где daKb = 4S JP — эквивалентный диаметр; Р — периметр вы работки.
Расчет пластинчатых поворотных регуляторов (рис. 11.4) ведется на максимальное значение их сопротивления, когда площадь проема между пластинами 5П. „ имеет минимальное зна чение. Исходя из назначения выработки и площади ее попереч ного сечения SB, устанавливают площадь проема между пласти нами Sn. „. По формуле (11.3) находят общую величину дополни тельного сопротивления и в зависимости от типа и схемы разме щения пластин определяют максимальное значение коэффициента местного сопротивления.
Для одной пластины с острой кромкой, установленной у стенки выработки,
Êmax = 5,5 ( S j S n. „ — 1)*. |
(1 1.8 ) |
Для двух пластин с острой кромкой, установленных друг |
|
против друга |
|
Imax = 26,3 (5В/5П<П— 1)*. |
(11.9) |
Максимальное сопротивление одного регулятора (кр.) |
|
Rn. п = 0,65т«х/*5в, |
|
где ^шах — коэффициент местного сопротивления, определяемый по формулам (11.8) или (11.9).
Количество пластин, необходимых для последовательной уста
новки, |
|
п - |
Яд/#п. „. |
Оптимальное расстояние между пластинами (м) в выработке |
|
при 5П. n/SB= 0,65ч-1 |
|
I = 40 (1 - Sn. n/SB). |
|
Необходимая длина выработки (м) для размещения всех пла |
|
стин |
|
L = |
I (п — 1). |
Расчет вентиляционного окна ведется в следующей последова тельности (рис. 11.5).
По формуле (11.3), исходя из заданного распределения воз духа и аэродинамического сопротивления параллельных ветвей Rx
и R2, определяют аэродинамическое сопротивление |
|
окна |
R0H, |
||||
установленного в выработке площадью поперечного |
сечения |
5 В. |
|||||
Площадь окна |
|
|
|
|
|
|
|
при S0K/S B< 0,5 |
s »„= - 6 5+ 0^ Sb^ |
_ |
; |
(11.10) |
|||
при SOH/5 B> 0 ,5 |
S0K= — |
|
|
( l ui ) |
|||
Расчет по формулам (11.10) и (11.11) справедлив в тех случаях, |
|||||||
когда сопротивление вентиляционной перемычки Rnep, |
в которой |
||||||
установлено окно, |
достаточно велико. |
|
|
|
|
||
При RntptRон < |
200 |
для |
S0H/SB < 0,5 и |
при |
Rmp/R 0H< |
||
< 100 для о 0к/5 в > |
0,5 |
площадь вентиляционного окна должна |
определяться по формуле
1 "Ь 0,76SBУ RouRoep /(.УRmp — У Ron)
Расчет воздушных завес. Наиболее эффективной для целей ре гулирования количества воздуха является односторонняя воздуш ная завеса со встречным взаимодействием струй, изображенная
133
£ ïïz ^ \ |
Рис. 11.6. Схема установки воздушной |
|
эавесы |
на рис. 11.6. Метод расчета воздушных завес, основанный на ма тематическом описании уравнения оси струи и ее дальнобойности, сводится к следующему.
По формуле (11.3) определяется аэродинамическое сопротив ление, которое должна создать завеса. Площадь выработки, не перекрываемая воздушной завесой (рис. 1 1.6 ), определяется по фор муле (1 1.1 0) или (1 1. 1 1).
При заданных скорости воздуха в выработке до установления завесы ип, ширине щели завесы d, равной высоте выработки, где устанавливается завеса, площади поперечного сечения этой выра ботки 5В, а также угла а, оптимальное значение которого лежит в пределах от 45 до 60°, определяется количество воздуха, которое необходимо подавать для образования завесы:
(11.13)
При S0H/SB < 0,5 п = 0,84; при S0H/SB > 0,5 п = 0,76. Напор, который должен создавать вентилятор, используемый
для создания завесы,
где Аст — статический напор, теряемый в подводящем трубопро воде; Араэ — статический напор, теряемый в разделяющем устрой стве; Лск — скоростной напор на выходе из щели завесы.
11.4. Регулирование количества воздуха путем уменьшения сопротивления выработок (положительное регулирование)
Положительное регулирование количества воздуха в простом параллельном соединении выработок осуществляется путем умень шения аэродинамического коэффициента сопротивления трения а или увеличения площади поперечного сечения выработки в уси ливаемой струе.
Порядок решения задачи сводится к следующему.
Принимая суммарное количество воздуха Qo. подаваемое к па раллельному соединению, неизменным, задаются новыми значе ниями количества воздуха в усиливаемой Qx и ослабляемой Qs струях:
Увеличения количества воздуха в усиливаемой струе доби ваются путем уменьшения сопротивления ветви R1 до /?1у, ко торое определяется по формуле
* 1У= Ri — m2Rt . |
(11.14) |
При неизменной площади выработки Slf новое значение коэф фициента
<*iy = R\yS\/(L\P\)t |
(11.15) |
где Lx и Рг — соответственно длина и периметр выработки с уси ливаемой струей.
По найденному новому значению коэффициента а 1у подбирают соответствующий вид крепи. Если принятая новая крепь имеет коэффициент а н < а 1у, то перекреплению подлежит участок вы работки
где Ah — депрессия, на которую необходимо уменьшить первона чальную депрессию hLдля того, чтобы выровнять ее с депрессией другой ветви.
Новое значение площади выработки усиливаемой струи при
неизменном коэффициенте сопротивления |
а г |
Siu = ( C a . L j R ^ |
(11.16) |
где С — коэффициент, учитывающий форму выработки.
В случае применения комбинированного регулирования (умень шение коэффициента трения и увеличение площади поперечного сечения) новое значение площади выработки SlK, обеспечиваю щее заданное распределение воздуха,
(11.17)
hiy — новая депрессия усиливаемой ветви.
11.5. Регулирование количества воздуха с помощью вспомогательных вентиляторов
Вспомогательный вентилятор устанавливают в той выработке, где хотят увеличить количество воздуха до заданной величины. Применяют два способа установки вентиляторов — через пере мычку или без перемычки.
Вентилятор, работающий через перемычку. Количество воз духа в усиливаемой струе при работе вспомогательного вентиля тора, установленного через перемычку, может быть определено графоаналитическим путем. Порядок решения сводится к следую щему (рис. 11.7).
Рис. 11.7. График к определению количества воздуха в усиливаемой струе за счет вентилятора, работающего через перемычку:
ft — депрессия: Q — дебит
1. На график индивидуальной характеристики вентилятора главного проветривания наносят характеристику двух последова
тельных выработок |
Я вх + Я ВЫх = |
Япосл и характеристики |
па |
|
раллельных ветвей |
ABC (Rx) и АВХС (RJ. Путем сложения |
по |
||
оси абсцисс Rx и Rt получают R a |
а путем суммирования по оси |
|||
ординат # пар и Япосл |
находят общее сопротивление, на которое |
|||
работает вентилятор, |
Rn0„. Точка / |
пересечения Rno„ с характе |
ристикой вентилятора hx определяет режим проветривания всей сети без вспомогательного вентилятора.
Депрессия, затрачиваемая главным вентилятором на преодоле ние сопротивления последовательно соединенных выработок ОА и CD Rnoc„ = Явх + Явых, равна ординате 1—2, а ордината 0"—•2 определяет депрессию параллельно соединенных выработок, при_ чем по ветви с сопротивлением Rt будет проходить количеств0 воздуха Qi, определяемое точкой 3, по ветви с сопротивлением Rx— количество воздуха Qî, определяемое точкой 4.
2. Путем вычитания из характеристики вентилятора hx по оси координат характеристики последовательных выработок Sn„cn приводят вентилятор главного проветривания к точке С (кри‘ вая fi/с).
3. Путем вычитания из характеристики hIC по оси абсцисс характеристики Rt получают новое значение характеристики вентилятора Л/с, что соответствует приведению вентилятора глав ного проветривания к ветви АВС с сопротивлением
4. На график наносят характеристику вентилятора Лгт, уста навливаемого в ветви АВС, который работает последовательно с главным вентилятором. Путем сложения по оси ординат харак теристик b u и h'ic получают совместную характеристику венти ляторов h'/c + Л//.
5. Пересечение суммарной характеристики Л/с + Л// с со противлением Rx (точка 5) определяет режим проветривания ветви АВС. Количество воздуха в усиливаемой ветви возрастает с Qj до Q|. Депрессия в ветви с установленным вентилятором, работающим через перемычку, равна ординате 0'—5, депрессия в ослабленной ветви — ординате 0'—6. Количество воздуха, про ходящего по ослабляемой ветви, определяется точкой 7, т. е. Qa. Общее количество воздуха Q0, проходящее по системе выработок при совместной работе, определяется точкой 8, а депрессия венти лятора главного проветривания — точкой 9.
Если найденное значение Q2 существенно отличается от задан ного, то задачу решают вновь, подбирая необходимый вентиля тор, или изменяя сопротивления ветвей Ri и Rt, или комбинируя перечисленные меры.
Вентилятор, работающий без перемычки. Вентиляторы без перемычки (вентилятор-эжектор) создают скоростной напор, за счет которого увеличивается количество воздуха в усиливаемой струе. Так как скоростной напор невелик, то их используют при малом аэродинамическом сопротивлении выработок.
Для повышения эффективности вентилятор снабжают конфузором и устанавливают в тех местах выработки, где сечение имеет сужение.
Заданный режим в усиливаемой ветви с сопротивлением Ri определяется методом подбора параметров эжектирующей уста новки.
Расчет вентилятора-эжектора производят в следующем порядке. Определяют критическое аэродинамическое сопротивление
(Н-с2/м8)
(11.18)
Здесь SB. о — площадь выходного отверстия вентилятора или конфузора, м2; Sc — площадь сечения выработки, в котором проис ходит смешение потоков, м2.
Если RKp > Rlt то применение вентилятора-эжектора рацио нально и ведется дальнейший расчет.
Рис. 11.8. График к определению подачи вентилятора-эжектора:
к — депрессия; Q — подача вентилятора
Расход воздуха, проходящего по усиливаемой ветви (м*/с), находят по формуле
1,41QB |
(11.19) |
Qi = |
|
/ V о5с О*66* + i/s2 + l/sl) ’ |
|
где R = Rx — сопротивление усиливаемой ветви; |
QB— подача |
вентилятора-эжектора, м3/с.
Подача вентилятора-эжектора QBопределяется точкой а пере сечения полной характеристики вентилятора 1 с характеристикой выходного сечения вентилятора 2 (рис. 1 1.8 , а) или конфузора 4 (рис. 1 1.8 , б).
Полная характеристика вентилятора 1 находится следующим образом: со статической характеристики вентилятора 3 снимают ряд произвольных значений количества воздуха QBи депрессии ЛСт, затем для каждого режима вычисляют скоростное давление
где vB— средняя скорость на выходе из кожуха вентилятора, м/с; р — плотность воздуха, кг/м3.
Скоростное давление для каждого значения QB складывают графически со статическим и расчетные точки соединяют плав ной кривой.
Характеристику сопротивления выхода воздуха из кожуха вентилятора 2 находят путем нанесения на график кривой по точ кам (QB1 /îCT) (рис. 11.8, а). Точка а определяет подачу вентиля тора-эжектора при работе без внешней сети.
В случае использования конфузора его аэродинамическое сопротивление определяют по формуле
Як = 0 ,6 - ^ - (1 + Ё п. с), |
(11.20) |
где la. о — коэффициент местного сопротивления постепенного сужения; S K— площадь выходного отверстия конфузора, м*.
Оптимальные размеры конфузора, обеспечивающие макси мальный эжекционный эффект, определяются следующими выра жениями:
|
|
S K= |
(0,3-М),5) S„. 0; |
(11.21) |
||
|
|
/„ = 0,5 ctg |
(dB. о — dH), |
(1 1.2 2) |
||
где |
1К— длина |
конфузора, |
м; |
6 = |
10н-13° — угол |
конусности; |
dB, о — диаметр |
выходного |
отверстия |
вентилятора, |
м; dK— диа |
||
метр |
выходного |
отверстия |
конфузора, м. |
|
Так как количество воздуха, проходящего по выработке при установке вентилятора-эжектора, зависит от многих факторов, то в начальной стадии расчетов определяют минимальное Qmm (без установки конфузора) и максимальное Qm« (с конфузором) количество воздуха, которое может быть получено от установки данного вентилятора, и сравнивают его с заданным количеством воздуха Qx.
Дальнейший расчет ведут при условии Qmax > Qi > Qmm методом подбора параметров эжектирующей установки (например, подбором вентилятора, конфузора и площади смешения потоков).
Оптимальная площадь (м2) смешения потоков |
|
Sc = т .... 7 . |
(П.23) |
V 1,66/?+ 1/5? |
|
Если регулирование общего количества воздуха осуществляется путем сооружения камеры смешения воздушных потоков, то к исходному сопротивлению Ri необходимо добавить сопротивле ние камеры смешения, которое складывается из трех сопротив лений: сопротивления постепенного сужения входа в камеру, сопротивления трения камер смешения и сопротивления постепен ного расширения выхода из камеры. Рекомендуется принимать угол сужения 26°, угол расширения 13°, длину цилиндрического участка, равную 3—4 диаметрам выработки.
12.УТЕЧКИ ВОЗДУХА В ШАХТАХ
12.1.Общие сведения
Утечками называются потоки воздуха, поступающие из све жей струи в исходящую или на поверхность накоротко, т. е. ми нуя места его непосредственного потребления. Утечки воздуха в шахтах подразделяются на поверхностные, или внешние, и
139
подземные, или внутренние. По своему характеру они могут быть распределенными и местными.
Распределение шахт по подземным утечкам для условий Донбасса
Подземные утечки, % общешахтного ко- |
до 10 |
10—20 |
20—30 |
30-40 |
личества воздуха |
||||
Число шахт, % |
2 |
10 |
16 |
19 |
Подземные утечки, % общешахтного ко- |
40—50 |
50—60 |
60—70 |
70—80 |
личества воздуха |
||||
Число шахт, % |
16 |
22 |
3 |
12 |
Из общих подземных утечек утечки воздуха через выработанное пространство в среднем составляют 43,6 %, через вентиляционные сооружения — 56,4 % [33].
12.2.Утечки воздуха через вентиляционные сооружения
12.2.1.Утечки воздуха через перемычки
Утечки (м*/с) через перемычки
|
|
|
QJT = hPyThib, |
(12.1) |
|
где |
ki — коэффициент |
воздухопроницаемости |
перемычки, |
||
M3-S/(H°*S-с) |
(табл. 12.1); |
Р — периметр |
перемычки, |
м; h — де |
|
прессия, обусловленная |
перемычкой, |
Па; b — толщина пере |
|||
мычки, м. |
коэффициента воздухопроницаемости |
перемычек |
|||
|
Снижение |
достигается путем покрытия поверхности перемычки и прилега
ющих боковых |
пород пенополиуретаном (см. разд. 19.6). При этом |
|||||
коэффициент |
воздухопроницаемости перемычек уменьшается |
|||||
в среднем в 1,9 раза. |
|
|
|
|
||
Т а б л и ц а 12.1 |
|
|
|
|
|
|
Значения коаффнциента воздухопроницаемости перемычек |
|
|
||||
из различного материала (по М. А. Патрушеву) ‘ |
|
|
||||
|
Ю3. и3' 6/(н °А с ) |
|
Ю3, |
м3,5/(н°Ас) |
||
Тип перемычки |
при боковых породах |
Тип перемычки |
при боковых породах |
|||
моно |
трещино |
моно |
трещино |
|||
|
|
|||||
|
литных |
ватых |
|
литных |
ватых |
|
Бетонная |
0,287 |
0,527 |
Чураковая |
0,830 |
1,373 |
|
Каменная |
0,511 |
0,894 |
Насыпная |
0,894 |
1,565 |
|
Шлакоблочная |
0,383 |
0,687 |
|
|
|