книги / Трубопроводный транспорт нефти, нефтепродуктов и газа
..pdfЗависимость КПД насоса от подачи аппроксимируется поли номом вида
|
% = V Ô + * 2 Ô 2+ V e 3; |
(3.98) |
где |
кх, к2, к3 —коэффициенты аппроксимации, определяе |
|
|
мые методом наименьших квадратов. |
|
КПД механической передачи может быть принят равным
*1мех~ 0>99.
Коэффициент полезного действия электродвигателя tj3 в за
висимости от его загрузки определяется выражением |
|
||
|
Ъ = г1 К] + гг К23, |
(3.99) |
|
где |
г,, г2 — эмпирические коэффициенты; К3 — коэффи |
||
|
циент загрузки электродвигателя, равный отношению |
||
|
мощности на валу электродвигателя Ыэл к его номи |
||
|
нальной мощности N3H, |
|
|
|
К - N3 _ |
Q P S h |
(3.100) |
|
NJU |
N3H■î]H• tJifêx |
|
Рассмотрим характер изменения удельных энергозатрат от производительности нефтепровода. Пусть задан плановый объ ем перекачки Упл в течение некоторого времени тП]Г В течение этого времени средний расход нефти в трубопроводе должен со ставлять Qm = УПЛА ПЛ. Выполнение заданного плана возможно при циклической перекачке на двух режимах, удовлетворяющих условию
|
QA < Опл < QB> |
(3.101) |
||
где |
QA VLQB —производительность трубопровода на первом |
|||
|
и втором дискретных режимах. |
|
||
|
Время работы нефтепровода на двух дискретных режимах |
|||
определяется решением системы уравнений |
|
|||
|
| QA' |
QB ’ тв ” ^/7Л ’ |
(3.102) |
|
|
[Гд + тв = тпл , |
|
||
откуда |
|
|
|
|
|
?пл ’Qe~^nn |
~ - ^пл ~^пл *QA |
(3.103) |
|
|
*л = |
« |
* О “ |
|
|
QB ~QA |
|
QB -Q A |
|
121
С учетом, что VnJ1=Q njI • xnjp окончательно получим
_ |
^пл ' ( О-в ~ б д т ) |
т |
— 7ПЛ * (б д д ~ 2 л ) |
(3.104) |
А |
QS -Q A |
’ fl |
QB~QA |
|
Удельные затраты электроэнергии на перекачку в этом случае определяются выражением
е |
= Е уд А'ТА QA+ Е уд в • 1'в ' |
|
^ У Д |
О-пл 'тпл |
(3.105) |
|
||
|
|
|
"УД А |
QA '(QB Qnn ) ■*" Еуд в ' QgiQnjj QA) |
|
|
Qiui ■(ôs 2л) |
|
В интервале расходов от QÀдо QBсуммарные удельные энер гозатраты, определяемые из выражения (3.105), изменяются по закону гиперболы (рис. 3.30).
Рис. 3.30. Зависимость удельных энергозатрат от расхода перекачиваемой нефти
Найденные для всех возможных режимов работы нефтепро вода величины Еуд наносят на график в зависимости от Q, после чего через минимальные значения Еу при каждом расходе про водится огибающая линия. Узловыми точками этой линии явля ется множество рациональных режимов эксплуатации (рис. 3.31).
122
Рис. 3.31. Определение границы области рациональных режимов
Порядок поиска узловых точек и построения огибающей, приведенной на рис. 3.31, следующий:
1)определяется производительность перекачки QB, соответст вующая режиму с минимальными энергозатратами ЕУДт.п;
2)для каждого /-го режима перекачки, отвечающего условию Qj > QB, рассчитывается значение производной
(dEyA |
f |
Еуд i Еуд в |
(3.106) |
QL |
d Q ) i V QB Q -Q s
и находится ее минимальное значение. Режим, соответствую
щ |
ей Ï |
и Q. = Qc , будет оптимальным в интервале рас- |
щий ~ |
,Q |
ходов QB< Q < Qc и является следующей узловой точкой оги
бающей линии, построенной по формуле (3.99);
3) далее новой нижней границей интервала расходов назначает ся значение Qc, и процедура поиска следующей узловой точ ки производится аналогично, начиная со второго пункта.
Таким образом, из совокупности возможных режимов рабо ты нефтепровода определяется ряд рациональных режимов, со ответствующих узловым точкам огибающей линии ABCDEF.
С увеличением числа НПС и типов применяемых роторов магистральных насосов существенно возрастает и количество возможных режимов эксплуатации нефтепровода. Поэтому по иск рациональных режимов целесообразно выполнять с помо щью ЭВМ.
Перекачка нефти по трубопроводам осуществляется цикли чески с производительностями, величина которых определяется плановым заданием или ограничениями на работу нефтепрово дов (например, необходимостью снижения давления в связи с ре монтом магистрали без остановки перекачки).
Порядок пользования графиком, приведенным на рис. 3.31, следующий:
1)в соответствии с плановым заданием на перекачку VnjIза вре мя тпл вычисляют среднюю производительность нефтепрово да в рассматриваемый период <2ПЛ= Упл/тпл ;
2)определяют ближайшие значения расходов, соответствующих узловым точкам огибающей линии и удовлетворяющие нера венству (3.101);
3)рассчитывают продолжительность работы нефтепровода в пла новый период с данными производительностями по формулам (3.106).
3.15. |
Режим работы нефтепровода |
при отключении перекачивающих станций
Временное отключение какой-либо перекачивающей стан ции может быть вызвано перебоями в системе энергоснаб жения, аварией, ремонтными работами и т. п. При выходе из строя перекачивающей станции режим нефтепровода резко из менится.
Рассмотрим нефтепровод, состоящий из одного эксплуата ционного участка с я перекачивающими станциями, оборудо ванными однотипными насосами. Запишем уравнение баланса напоров
Ь„+-Цти,{°м- bMQ2-m) = 1,02• /• V Ô2-" +Дz +hocr, О -107) /=1
где |
Ьм —коэффициенты напорной характеристики ма |
||
|
гистрального насоса; тм. —число работающих магист |
||
|
ральных насосов на /-й перекачивающей станции. |
||
|
Решая (3.107), находим производительность нефтепровода со |
||
всеми работающими станциями |
1 |
||
|
|
|
|
|
т,. , аи - A z ~ h .1ОСТ |
||
|
0 = |
|
(3.108) |
|
|
|
|
|
1,02• / |
• Lp + ^ |
ти |
|
\ |
;=i |
J |
На первый взгляд (если подходить к решению задачи фор мально), точно также может быть найдена производительность нефтепровода Q, и после остановки одной из станций
h-n + ^ т м ; ам |
hocr |
|
Q.= ____ i=i_________________ |
(3.109) |
|
1’ 02 • / • Lp + |
тм р и |
у |
/=1 |
|
Однако проанализируем, как изменяются напоры и подпоры НПС, оставшихся в работе.
В качестве примера рассмотрим работу нефтепровода с че тырьмя перекачивающими станциями. Примем для просто ты, что все перекачивающие станции оснащены однотипными насосами, нефтепровод состоит из одного эксплуатационного участка, перевальные точки по трассе нефтепровода отсутству ют (L = Lp), ограничения по напору и подпору НПС одинаковы
Рассмотрим случай, когда аварийное отключение произошло на станции НПС-4 (рис. 3.32).
Перекачивающая станция, расположенная до отключенной (НПС-3), будет работать на сдвоенный перегон, то есть протя женность третьего линейного участка будет равна ti4 = + И4.
Графический метод определения подпоров и напоров стан ций при отключении одной из них показан на рис. 3.33.
Рис. 3.32. Расчетная схема нефтепровода
НПС-3 |
А^=12 |
|
*«=11 |
|
К*=Ю |
|
К*—9 |
НПС-2 |
fe#=ô |
|
Кл=7 |
|
fc,=6 |
|
ACu=5 |
НПС-1 |
fei=4 |
|
/с*=з |
|
/См=2 |
|
Kll=1 |
Рис. 3.33. Совмещенная характеристика НПС и линейных участков нефтепровода:
7 - характеристика участка 1,02 / |
&~т+ А*,, (Дг, = z2 - г,); 2 - характерис |
||||
тика участка 1,02 |
+ Azv (Az2= г3 —г,); 3 —характеристика участ |
||||
ка 1,02 /f f 1+^2+V ‘Ô2"" + |
^з» ( ^ j = |
z4 _ г,); ^ - |
характеристика |
участка |
|
1,02 f ( i x + £2 + ез + |
+ |
Дг4+ |
Лзср (Дг4 = |
*я); а-Ь, |
<Г-£' - |
подпор на НПС-2 ; c—d,c'—d' —подпор на ПС-3; кы—общее число работающих магистральных насосов
При нормальной эксплуатации нефтепровода (в работе нахо дятся все перекачивающие станции с тремя магистральными на сосами) рабочая точка находится в положении А. Если при от ключении НПС-4 на остальных станциях число работающих
127
насосов не изменится, то рабочая точка переместится в поло жение В. Производительность нефтепровода снизится до вели чины Q.. Подпоры на входе станций определяются величиной вертикальных отрезков между характеристиками НПС и харак теристикой рассматриваемого участка, а напоры — как сумма длин отрезков, изображающих подпор и собственный (диффе ренциальный) напор НПС:
• НПС-2: |
подпор —отрезок а —Ь, |
напор —отрезок b —с; |
НПС-3: |
подпор —отрезок с —d, |
напор —отрезок d —В. |
Как видно из рис. 3.33, подпоры и напоры станций, располо женных до отключенной НПС, возрастают по мере удаления от начала нефтепровода. Однако это не может происходить беско нечно, так как имеются ограничения по допустимым напорам и подпорам.
Определим, с какой максимальной производительностью Qm3x может работать нефтепровод при отключении с-й НПС. Очевид но, что участок нефтепровода от (с—1)-й до (с+1)-й НПС явля ется лимитирующим. Поэтому, если мы обеспечим перекач ку с расходом Q ^ , то на остальных перегонах этот расход будет обеспечен.
Максимально возможный напор (с—1)-й НПС равен НПСтш, а минимально допустимый подпор (с+1)-й НПС — ДН . Со ответственно, предельно возможная величина гидравлического уклона (рис. 3.34) на перегоне с отключенной НПС равна
Я ПС max Д^тш |
Zç+I Zç-1 |
(3.110) |
max |
|
|
Так как, с другой стороны, |
=1.02•/•(£ £ , |
то предельное |
значение расхода на участке с отключенной НПС составит (3.111)
©
ZOA |
Z c |
|
|
tç~1 |
te |
Рис. 3.34. Графическое определение наибольшего значения гидравлического уклона при отключении НПС
Зная предельный расход £?тах, нетрудно рассчитать суммар ные потери напора в трубопроводе Я 'и определить напоры, раз виваемые магистральным и подпорным насосами (hu' и hn'). Требуемое общее количество работающих магистральных насо сов можно найти по формуле
(3.112)
При округлении ки в большую сторону избыток напора пога шается дросселированием.
Врассматриваемом примере выполнению условий (3.91)
и(3.92) соответствует км= 5. Как видно из совмещенной харак теристики (рис. 3.33), на первой и второй НПС должно работать по два магистральных насоса, а на третьей —один. Рабочая точ ка в этом случае будет в положении С, производительность неф тепровода составит Q... Величина подпора на входе НПС-2 соот ветствует отрезку а'—Ь', а подпор на НПС-3 —отрезку c'—d'
Распределение подпоров и напоров НПС, соответствующих расходам Q, Q, и Q,., показано на рис. 3.35.
Рис. 3.35. Распределение подпоров и напоров при отключении НПС. Режимы (цифрами показано количество работающих магистральных насосов на НПС):
-З-З-З-З (Q);
-3-3-3-0(00;
-2-2-1-0(0..)
В случае равнинного нефтепровода достаточно отклю чить каждую вторую станцию. Тогда в работе будут находить ся НПС-1 и НПС-3. Распределение подпоров и напоров на ра ботающих станциях будет относительно равномерным, однако обязательно выполнение условий (3.91) и (3.92). В рассматривае мом случае при км= 6 потребуется дросселирование избыточно го напора на НПС-1 и НПС-3.
При резко пересеченном рельефе местности могут быть осложнения в связи с наличием перевальных точек по трассе трубопровода.
3.16. Нефтепроводы со сбросами и подкачками
Перекачка нефти по магистральным нефтепроводам неред ко сопровождается отборами (сбросами) нефти для снабже ния попутных потребителей. Сбросы могут быть непрерывными и периодическими. Непрерывный сброс может быть организо ван для обеспечения нефтью крупного потребителя, например, нефтеперерабатывающего завода. Периодические сбросы обыч но производятся для пополнения запасов близлежащих нефте баз или нефтеналивных пунктов.
В случае прохождения трассы нефтепровода вблизи нефте промыслов, может быть организована подкачка нефти в трубо