книги / Транспортные машины и комплексы

При проектировании многоприводных конвейеров следует проверять выбранпую тяговую цепь и детали промежуточного при­ вода на наиболее неблагоприятный случай, который может быть при частичной загрузке конвейера.

Глава V

ЛЕНТОЧНЫЕ КОНВЕЙЕРЫ

§ 1. ОБЩИЕ СВЕДЕНИЯ И КЛАССИФИКАЦИЯ

Основными узлами ленточного конвейера являются лента 1, которая одновременно выполняет тяговые и несущие функции, приводная 2 и натяжпая 3 станции (головки), поддерживающие роликоопоры 4 и 5, а также опорная конструкция (рис. 36, а, б).

Тяговое усилие лепте передается трением. Для увеличения угла обхвата у приводного барабана установлен отклоняющий ролик 0 (на рис. 36 и последующих приводные барабаны условно перекрещены).

Ленточные конвейеры получили широкое применение во всех отраслях промышленности благодаря своим высоким эксплуата­ ционным качествам: перемещение материала па сплошной несу­ щей поверхности, высокая производительность, бёсшумность работы, простота конструкции и относительно небольшая масса.

Ленточные конвейеры можно устанавливать горизонтально и наклонно, переводить с наклонного в горизонтальное положение (рис. 36, г) и наоборот (рис. 36 д, ё). Материал с ленты можно раз­ гружать в конце конвейера или в средней его части сбрасыва­ ющими устройствами (рис. 36, ж).

В настоящее время применительно к разнообразным условиям эксплуатации разработано много конструкций ленточных кон­ вейеров, которые разделяют:

по назначению — общего назначения стационарные (ГОСТ 10624—63), общего назначения передвижные (ГОСТ 2103—68), подземные (ГОСТ 10624—63), специальные, например для откры­ тых горных работ и др.;

по расположению несущей ветви ленты — с верхней несу­ щей ветвью (большинство типов конвейеров), с нижней несущей ветвью (рис. 36, в) (специальные типы забойных конвейеров), с двумя несущими ветвями (рис. 37) (некоторые специальные тпгты магистральных конвейеров для встречных грузопотоков);

по форме поперечного сечения несущей ветви ленты — с пло­ ской лентой, с желобчатой лентой;

по типу ленты — с гладкой прорезиненной лентой, с риф­ леной прорезиненной лентой (для больших углов наклона), со стальной цельнокатаной лентой; со стальной сетчатой лентой;

лг

Рис. 30. Схемы ленточных коннейероп:

а — с однобарабанным приводом ; б — с двухбарабанны м приводом; в — с нижней н есу ­ щей ветвью ; г — наклонно-горизонтального; д — горизонтально-наклонного с переход­ ным участком , выполненным по ради усу; е — горизонтально-наклонного с дополнитель­ ными перегрузочны ми барабанами; ж — с разгрузочной тележ кой

по способу разгрузки — с разгрузкой на концевом барабане (рис. 36, а и б), с промежуточной разгрузкой барабанной сбра­ сывающей тележкой (рис. 36, ж) или плужковыми сбрасыва­ телями;

по числу приводов — одноприводные, многоприводпые, по типу приводных устройств — с одним ведущим барабаном,

Обозначая 3600 кц и 3600й£ общим коэффициентом Лп, значе­ ния которого для плоской и желобчатой ленты будут различны, получим

При наклонном расположении конвейера производительность уменьшается, что учитывают введением в выражение (104) коэф­

Полученная ширина ленты должна быть проверена на раз­

сувеличением которой возрастает производительность конвейера,

апри той же производительности уменьшается погонная нагрузка

на ленту. Повышая скорость, можно сократить ширину ленты, а при той же ширине уменьшить число прокладок и иметь более дешевую ленту. Кроме того, при повышении скорости движения ленты уменьшается передаточное число редуктора, а следователь­ но, уменьшаются его вес и размеры.

На практике верхний предел скорости ограничивается: хруп­ костью материала, проявляющейся при загрузке и разгрузке конвейера; возрастанием динамической нагрузки на подшипни­ ковые узлы опорных роликов, возникающей вследствие неуравно­ вешенности роликов, а также от ударов груза на ленте, особенно при наличии крупных кусков; повышением износа ленты в местах загрузки материала и установки устройств для очистки ленты; повышением опасности воспламенения ленты при трении ее о не­ подвижные предметы; повышением пылевыделения при транспор­ тировании сухого материала.

Кроме того, при повышении скорости возрастает опасность сбегаиия лепты в сторону в случае односторонней загрузки, слу­ чайных перекосов, особенно при узких лентах.

В связи с осуществляемыми работами по типажу и унификации ленточных конвейеров и подготовкой изготовления редукторов па специализированных заводах скорость движения лент прини­ мают по ряду предпочтительных чисел Д 10 в зависимости от шири­ ны ленты. Для подземных конвейеров проектом типажа рекомен­ дуются скорости, указанные в табл. 11, которые не являются предельными; с созданием негорючих лент представится возмож­ ность принимать в подземных конвейерах более высокие скорости.

Следует иметь в виду, что существует также и нижний предел скорости ленты, обусловленный характером разгрузки материала на концевом барабане. Минимальная скорость ленты должна быть такой, чтобы при разгрузке с концевого барабана материал не скользил по ленте, изнашивая верхний защитный резиновый слой, а свободно падал в приемную воронку, что для принятых на практике размеров барабанов достигается при скорости ленты, большей 0,75 м/с.

Допускаемый угол наклона ленточных конвейеров к гори­ зонту зависит от характера перемещаемого груза и ограничивается

возможностью соскальзывания груза при сотрясениях, вызывае­ мых движением ленты. Наибольший допускаемый угол наклона в градусах для стационарных конвейеров при постоянной и рав­ номерной подаче груза на ленту можно принимать по табл. 12.

Т а б л и ц а 12 Наибольшие допускаемые углы наклона ленточных конвейеров в градусах

§ 3. ТЯГОВЫЙ РАСЧЕТ И ОПРЕДЕЛЕНИЕ МОЩНОСТИ ДВИГАТЕЛЯ

Для предварительного определения мощности двигателя при проектировочном расчете можно воспользоваться приближенным методом, считая, что общее сопротивление движению ленты равно

р

где Gp, Gp — масса вращающихся частей роликоопор соответ­ ственно груженой и порожней ветвей конвейера (см. табл. 13);

Zp, Zp — расстояние между роликоопорами соответственно груженой и порожней ветвей конвейера.

Массы вращающихся частей роликоопор

и w'Tдостаточно принять один общий коэффициент сопротивления

ляемой по формуле (111), прибавляется мощность, затрачиваемая на разгрузку.

Рве. 39. Схемы приводов ленточных конвейеров:

а — однобарабанный; б — двухбарабанный; в — с прижимным роликом; г — с прижим­ ной лентой

Это усилие передается ленте трением. Согласно формуле* Эйлера 5наб = *5сбе^а, следовательно, тяговое усилие привода

Тяговое усилие привода можно повысить повышением перво­ начального натяжения ленты Sc6a, увеличением коэффициента

сцепления ц или угла обхвата а. При увеличении первоначальногонатяжения ленты потребуется большее число прокладок в ней, что удорожает ленту, поэтому при конструировании приводов стараются обеспечить требуемое тяговое усилие увеличением коэф­ фициента сцепления р, или угла обхвата а.

В однобарабанном приводе (рис. ЗУ, а) угол обхвата а со­ ставляет около 270°. Для увеличения тягового усилия барабан футеруют материалами с высоким коэффициентом трения (рези­ ной, пластмассой и др.). При сухой ленте коэффициент трения имеет весьма высокое значение (0,4—0,6 — резина по резине) и

однобарабанные приводы обеспечивают необходимое тяговое уси­ лие. Однобарабанные приводы целесообразно применять также в наклонных конвейерах, в которых сбегающая ветвь натянута за счет собственного веса.

Для повышения тягового усилия увеличивают угол обхвата установкой двухбарабанных (рис. 39, б), а иногда и трехбарабан­ ных приводов, а также применяют различные прижимные уст­ ройства, увеличивающие силу сцепления ленты с барабаном (рис. 39, в, г).

При выборе схемы привода необходимо тщательно учитывать условия эксплуатации. Так, при транспортировании влажных липких материалов на открытых горных разработках лента не должна огибать барабаны рабочей стороной.

Если угол а, вычисленный по формуле (116), превышает допустимый для однобарабанных приводов, то необходимо приме­ нять двухбарабанный привод или привод с прижимным устрой­ ством.

Двухбарабанные приводы подземных конвейеров могут иметь жесткую кинематическую связь приводных барабанов, в которых угловые скорости барабанов всегда одинаковы и пробуксовка ленты возможна только одновременно на обоих барабанах.

Максимальная теоретическая сила тяги такого привода, при которой начинается пробуксовывание, будет равна сумме тяговых сил, развиваемых на каждом барабане. Учитывая, что в общем

“ i = «2 = a; Pi = Рг= p;

(120)

(121)

а общая сила тяги привода