книги / Проектирование электрических машин
..pdf1М10 0 1; исполнение по способу зашиты от воздействия окружающей среды IP44; ка. тегория климатического исполнения УЗ.
1 . Число пар полюсов p=60///ii=60X Х50/1500=2.
Выбор главных размеров
2. Высота оси вращения (предвари тельно) по рис. 6-7, а Л=150 мм.
Из табл. 6-6 принимаем ближайшее меньшее значение Л=132 мм и £>„=0,225 м.
3. Внутренний |
|
диаметр |
статора |
D= |
||||
= /<DD„= 0,68 • 0,225=0,153 « |
|
15-10-* м |
||||||
[Л'в=0,68 по табл. 6-71. |
|
|
т=яР/2р=лХ |
|||||
4. Полюсное |
деление |
|
||||||
X 150-10_3/4 = 118-10~3 |
м. |
|
по (6-4) |
|
||||
5. Расчетная |
мощность |
|
||||||
- P - i~ |
- — 15-103 - |
0,97 |
|
|||||
0,89-0,88 |
||||||||
|
i] cos ф |
|
” |
' |
|
|||
|
= 18 5 7 8 » 18 600 Вт |
|
||||||
[kE — по рис. |
6-8; |
т) и cos ф — |
|
|||||
|
— по рис.6-9, |
а], |
|
|||||
6. Электромагнитные |
иагрузки |
(пред |
||||||
варительно) по рис. 6-1 1 , a |
|
|
|
|||||
А = |
27,2-103 А/м; |
Вь = 0 ,8 8 Тл. |
||||||
7. Обмоточный |
коэффициент для |
одно- |
||||||
слонной |
обмотки |
|
(предварительно) |
k0si = |
||||
=0,95. |
|
|
|
|
|
|
|
|
8. Расчетная длина воздушного зазора |
||||||||
по (6-6) |
|
|
|
|
|
|
|
|
h |
^ D m oQlAB6 |
|
||
|
|
|||
|
|
18 600 |
|
|
1,11-0,150?-157-0,95-27,2-103-0,88 “ |
||||
= |
0,209 » 0,21 м |
|
||
[по (6-5) й = |
2лпд/60 = |
2я-1500/60 = |
||
|
= |
157 рад/с]. |
|
|
9. Отношение |
Х=/6/т=0,2/0,118= 1,78. |
|||
Полученное |
значение |
\ выше |
рекомен |
|
дуемых пределов |
(рнс. |
6-14, а), |
поэтому |
|
принимаем следующую большую из стан дартного ряда (табл. 6-6) высоту оси вра
щения Л=160 мм. Повторяем расчеты |
по |
||||
пп. 2—9: |
|
|
|
|
|
D a = |
0 , 2 7 2 м ; D |
= 0,68-0,272 = |
0,185 |
м; |
|
т = |
я - 0 |
,185/4 = |
0,145 м; kE = |
0,975; |
|
|
15 |
-10-0,975 |
18673» 18 670 Вт; |
||
|
0,89-0,88 |
||||
|
|
|
|
||
А = 33,5-10? А/м; Вв = 0 ,7 6 Т л ;
_ _ _____________ 18670______________
“ 1,11-0,185?-157-0,95-33,5-103-0,76 ~
= 0,1294» 0,130 м;
0,130
= 0,9.
'К~ 0,145
16-326
Значение Х=0,9 находится в рекомен дуемых пределах.
Определение Zi, Wi и сечения провода обмотки статора
10. Предельные |
значения t, |
(по |
рнс. |
||||||||
6-15) llma„=14 мм; <lmln=12 ММ. |
|
|
|||||||||
11. Число |
пазов |
статора по (6-16) |
|||||||||
|
|
|
я Р |
|
л-0,185 |
|
|
|
|||
|
|
|
|
|
|
“ |
|
0,014 |
“ |
4,; |
|
|
|
|
|
яР |
|
|
я-0,185 |
|
|
||
|
|
|
timin |
|
|
0,012 |
|
|
|
||
Принимаем |
Zi=48, |
тогда |
q |
_Zf_ = |
|||||||
48 |
|
|
|
|
|
|
|
|
2pm |
||
= 4. |
|
Обмотка |
однослойная. |
|
|||||||
4-3 |
|
|
|||||||||
|
Зубцовое |
деление |
статора (оконча |
||||||||
12. |
|
||||||||||
тельно) |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
^ ___ лР |
|
|
я-0,185 |
|
|
|
|||||
|
2pmq |
|
|
4-3-4 |
= 12 , 1 - 10—3 м. |
||||||
|
|
|
|
|
|
|
|||||
13. |
|
Число |
эффективных |
проводников в |
|||||||
пазу |
[предварительно, |
при условии а = 1 по |
|||||||||
(6-17)]: |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
цп = ~ |
я Р А |
|
= |
я - 0 , 1 8 5 -3 3 ,5 -103 |
14 |
||||||
- - - |
-------- -------------- “ |
||||||||||
|
|
Лп Zi |
|
|
|
|
29-48 |
|
|
|
|
[по (6-18) |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||
|
|
|
|
|
Г«£/1НCOS (р»1 |
|
|
|
|||
|
|
|
|
I5-103 |
|
29А . |
|
||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||
|
|
3-220-0,88-0,89 |
|
|
|
||||||
|
14. |
Принимаем |
a = 2, тогда |
по |
(6-19) |
||||||
м„=л м„ =2-14=28. |
|
|
|
|
|
|
|||||
|
15. Окончательные |
значения |
по |
(6-20) |
|||||||
|
4 |
= _ |
^ |
. = J L 1 L |
= |
112. |
|
||||
|
1 |
2am |
|
|
2-2-3 |
|
|
|
|||
[по (6-21) |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||
|
, |
2/,„ шдт |
|
2-29-112-3 |
|
|
|||||
|
“ |
яР |
|
~ |
|
я-0,185 |
|
|
|||
|
|
|
= 33,5-10* |
А/м; |
|
|
|
||||
по (6-22) |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||
|
|
|
|
4kl}wi ko6ifi |
|
|
|
||||
= |
|
0,975-220 |
|
|
л __ |
л |
|
||||
------------------------- = 9,00о-10—* « |
|||||||||||
|
4,44-112.0,958-50 |
|
|
|
~ |
||||||
|
|
|
» |
9,01 • 10—3 Вб |
|
|
|
||||
[для |
однослойной обмотки с 4 = 4 |
по табл. |
|||||||||
3-13: *o6i=ArP=0.95S; для Р„=272 мм по |
|||||||||||
рнс. 6-8: Лв=0,975]. |
|
|
|
|
|
|
|||||
|
|
рФ |
|
2-9,01-10- 3 |
|
|
|||||
|
|
Dk |
|
~ |
0,185-0,13 |
= |
|
||||
|
|
= 0,749 Тл [по (6-23)]. |
|
|
|||||||
Значения /1 н В{, находятся в допусти |
|||||||||||
мых пределах |
(см. рнс. 6-1 1 , 6). |
|
|
|
|||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
-241 |
16. |
|
Плотность тока |
в обмотке статора |
по (6-45), |
(6-46) |
|
||
(предварительно) по (6-25) |
|
|
|
+ |
2 1 ,2 - |
|||
Г |
W i) |
183-10° |
= |
5,46-10° A/MS |
|
|
||
|
|
|
|
|||||
J i= |
А |
33,5-10s |
|
|
/ |
7.6 — 3,7 \ |
18,2 5 » 18,3 мм. |
|
[(ЛЛ) = 183-10° А»/м* по |
рнс. 6-16,6]. |
- М |
+ — 1— |
-------J = |
||||
|
|
|
|
|||||
17.Сечение эффективного проводника
(предварительно) по (6-24) |
|
21. |
Размеры паза в |
свету |
с учетом |
|||||
|
/ш |
_ |
29 |
_ |
припуска на сборку по (6-47): |
|
|
|||
|
*= ftj — Aftn = |
10 — 0,2 = |
9,8 мм; |
|||||||
% ф _ |
aJt |
2-6,46-10° |
|
|||||||
= 2 ,66- 1 0 - 6 м? = |
2,66 мм?; |
Ь\ = Ьг — Дбп = |
7 ,6 — 0,2 = |
7,4 |
мм; |
|||||
принимаем лВл = 2, |
тогда |
7зл=0,5<7эф=0,5Х |
Л| = Л1 — ДЛП= 18,3 — 0 ,2 = |
18,1 |
мм. |
|||||
Х2,66=1,33 |
мм*. |
Обмоточный |
провод |
|||||||
ПЭТМ (по табл. П-28): d0„=),25 мм; дал= |
Площадь поперечного сечения паза для |
|||||||||
*1,227 мм2, |
?зф= 1,227-2=2,454 мм2, dU3= |
|||||||||
размещения |
проводников по (6-51) |
|
||||||||
= 1,33 мм2.
18. Плотность тока- в обмотке статора (окончательно) по (6-27)
Ji |
2-1,227-10—°-2 |
aqgJl пЭл |
|
5,9110е А/м? = 5,91 А/мм?. |
|
Расчет размеров зубцовой зоны статора и воздушного зазора
Паз |
статора — по |
рис. 6-19, а с соот |
||||
ношением размеров, |
обеспечивающим |
па |
||||
раллельность |
боковых |
граней |
зубцов. |
|
||
6-10: |
19. |
Принимаем предварительно по табл. |
||||
5 |
ц =1,9 |
Тл; 5 в=1,6 |
Тл, тогда |
по |
||
(6-39) |
|
|
|
|
|
|
|
в |
6 *1 16 |
0,749-12,1-10-3-0,13 |
|
||
Zi~ |
BzilCTlk0 ~ |
1,9-0,130-0,97 |
“ |
|||
=4,9 мм [по табл. 6-11 для оксидированных
листов |
стали Лс=0,97]; |
|
по (6-28) |
|
|
|
Ф____________ 9,01- 1 0 - 3 |
|
" ~ |
2В„ / СТ1 Лга |
2-1,6 -130-10-3-0,97 ~ |
=0,0223 м = 22,3 мм.
20.Размеры паза в штампе принимаем bm=3,7 мм;Лш=1 мм:
по (6-40)
, |
Da — D |
. |
272— 185 |
Лл = |
~ |
— fte = |
---------------- --- |
— 2 2 ,3 = 2 1 ,2 мм;
по (6-41)
л(Р + 2h„)
я(185 + 2-21,2)
~— 4 ,9 = 10 мм;
по (6-42)
b |
n(D-\-2hm- b ul)-Z ,b ,i |
2 |
Z2 — я |
_ |
я(18б + 2 — 3,7) — 48-4,9 |
“4 8 - я
=7,59 ж 7,6 мм;
= |
9,8 + ? • — .18,1 — 2 4 = 131,7 мм?. |
|||
|
2 |
|
|
|
|
Площадь |
поперечного |
сечсння |
прокла |
док S „p= 0. |
поперечного |
сечения |
корпус |
|
ной |
Площадь |
|||
изоляции |
в пазу Sns=6im(2/tu+5,+ |
|||
+Ь2) = 0,4(2-21,2+10+7,6) =24 мм2, где од носторонняя толщина изоляции в пазу &лэ=0,44 мм — по табл. 3-8.
22.Коэффициент заполнения паза
S„ |
131,7 |
Полученное значение |
kB для механизи |
рованной укладки обмотки чрезмерно вели ко. Снизить kа, не изменяя главных разме ров двигателя, можно либо уменьшив иа при тех же размерах паза, либо увеличив площадь поперечного сечения паза. В пер вом случае, уменьшая иц с 28 по 27, полу чаем:
27 |
= |
0,725; 5 а = |
28 |
|
А3 = 0,752— |
0,749 — = |
|||
= 0,776 Тл; |
Вг = |
28 |
1,97 Тл; |
|
1,9—— = |
||||
|
|
|
27 |
|
Вд = 1,6 |
28 |
= 1,66 Тл. |
||
— |
||||
Более удачным решением будет увеличение размеров паза.
Принимаем Вг= 1,95 Тл и В„ = 1,65 Тл, что допустимо, так как эти значения пре вышают рекомендуемые в табл. 6 -10 только па 2,5—3%.
23. Повторяем расчет по пп. 19—21.
0,749-12,1* 10—3-0,13
1,96.0,13-0,97
=0,00479 мя) 4,8 ММ;
=9,01-Ю—з
2-1,65.0,13-0,97
0,0217 ы = 21,7 мм;
242
ha |
- - 2 1 , 7 = |
2 1,8 мм; |
[плотность тока |
в |
стержне |
литой |
клетки |
||||
принимаем / 2=2,5-10с А/м1]. |
|
рис. |
6-27,6. При |
||||||||
я (185+ 2 -2 1 ,8) |
|
|
|
33. |
Паз |
ротора — по |
|||||
|
|
10,2 мм; |
нимаем |
Ь„у= 1,5 |
мм; Аш=0,7 |
мм; |
Лш = |
||||
bi = |
- 4 , 8 = |
||||||||||
|
|
|
|
|
=0,3 мм. |
|
|
|
|
|
|
я(185 + |
2 — 3,7 )—48-4,8 |
|
Допустимая |
ширина зубца |
по |
(6-77) |
|||||
--------------48= ^ -------------= 7*7MM: |
|
|
|
в„1г |
16 |
|
|
||||
hi = 2 1 ,8 — ^1 + 7 >" J " ’" |
) a |
IM мм. |
|
ЫпШ~ |
B vlcih |
~ |
|
||||
|
0,749-15,2-10-3-0 ,13 |
|
|||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|||||
Размеры паза в свету: |
|
|
|
|
~ |
1,8-0,13-0,97 |
|
|
|||
b\= 10 ,2 — 0 ,2 = 1 0 |
мм; |
|
|
= 6,52-10—3 м = 6,5 мм. |
|
||||||
&г = |
7 ,7 — 0,2 = |
7,5 мм; |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
h\ = 18,8 — 0 ,2 = |
18,6 мм. |
|
|
|
|
|
|
|
|||
Площадь поперечного сечения паза в свету для размещения проводников об мотки
S'n = — ~Ь1’- - 1 8 ,6 - 2 4 ,6 = 138,15 мм!.
где S„a=0,4(2-21,8+10,2+7,7) =24,6 мм*.
24. Коэффициент заполнения паза
_ 1,332-28-2 = 0,717 = 0,72. 138,15
Размеры паза в штампе показаны на рис. 6-66, а.
Расчет ротора
25.Воздушный зазор (по рис. 6-21) 6=0,5 мм.
26.Число пазов ротора (по табл. 6-15)
27.Внешний диаметр D2=D—26= =0,185—2-0,5-10-3=0,184 м.
28.Длина /2=/|=0,13 м.
29.Зубцовое деление
/ 2 = nD.,/Za = я - 0 ,184/38 «
я0,0152 м « 15,2 мм.
30.Внутренний диаметр ротора равен диаметру вала, так как сердечник непосред
ственно насажен на вал, по (6-10 1) Dj = D„ = kn Da = 0,23-0,272 =
= 0,0626 м = 60 мм
(£„ — по табл. 6-16).
31.Ток в стержне ротора но (6-60)
/2 = ki /, Vi = 0,9-29-16,94 = 442 А
[Ai<=0,9—по рис. 6-22 ; |
|
|
||
|
2m, w, А'обг |
|
2-3-112-0,958 |
|
V< “ |
Zs |
~ |
38 |
“ |
=16,94 no (6-68)].
32.Площадь поперечного сечения стер жня по (6-69)
/ , 442
= 176,8 мм3
16*
а) |
б) |
Рис. 6-66. Пазы спроектированного двига теля, Р2= 1 5 кВт, 2р=4, У=220/380 В.
а— статора: б— ротора.
Размеры паза: по (6-74)
я(184 — 2-0,7 — 2-0,3) — 38-6,5
я+ 38
= 7,9 мм;
по (6-75)
= (7,9 — 3,72) — = 25,2S мм.
243
Принимаем (см. рис. |
6-66, 6) |
6| = |
=7,8 мм; 6г=3,6 мм; Л|=25,3 мм. |
|
|
Полная высота паза |
|
|
hu2 = Лш 'I' Лш + ~^Г + |
Л1 + " У |
~ |
7,8 |
3.6 |
|
= 0,3 + 0,74 ---- £ - + 2 5,3+ - £ - = 3 2 мм
Сечение стержня по (6-78)
9с =Т |
W+ *2)+ Т |
(bi + Ьг) Л1= |
||||
|
|
|
J_ |
|
||
|
|
|
2 |
|
||
|
X 25,3 = |
173,2 мм3. |
|
|||
34. |
Плотность тока в стержне |
|||||
_ / 2 |
|
442 |
|
2,55-10» А/м®. |
||
?с |
173,2.10-» |
|||||
|
|
|||||
35. |
Короткозамыкаюшие кольца |
|||||
рис. 6-26). |
Площадь поперечного сечения |
|||||
по (6-73) |
|
|
|
|
|
|
|
|
1343 |
■= |
618,9 мм? |
||
JKa |
|
|
||||
2,17-10» |
|
|||||
_ |
12 |
|
442 |
■= |
1343 А, |
|
" |
А |
~ |
|
|||
0,329 |
|
|||||
где А = 2 s |
i n |
= |
2 s i n - ^ - = |
|||
|
|
2 |
|
|
38 |
|
= 0,329- п о |
(6-71) и (6-72); |
|||||
л = 0,85/2 = |
0,85-2,55- 10е = |
|||||
= 2,17-10» А/м®].
Размеры замыкающих колец;
Ьця = |
1 |25Апа = |
1,25-32 = |
40 мм; |
„ |
Янл |
618,9 |
|
°кл = “г— = ——— да 15,5 мм; |
|||
|
*кл |
40 |
|
Якп = |
ЬкЛанп = 40-15,5 = |
620 мм®; |
|
А«,ср = |
£>2 — Ьк„ = |
184 —40 = 144 мм. |
|
Расчет намагничивающего тока |
|
||
36. |
Значения индукций; |
||
по (6-104) |
|
|
|
Bzi =
bzl icn *с
0,749-12-10—8-0 ,13 |
|
||
~ 4 ,8 -10-»-0,13-0,97 |
= 1,93 Тл’ |
||
no (6-104) |
Bb U h |
|
|
|
|
||
|
bzа /ста*c |
|
|
0,749-15,2-10—з -0 ,13 |
|
||
6,5-10-3-0,13-0,97 |
- ' • 805 Тл; |
||
по (6-105) |
9,01-10-э |
||
Ba |
|||
2-21,7-0,13-0,97 |
|||
2Ла /СТ1*с |
|||
= |
1,65 Тл; |
|
|
по (6-107) |
|
|
|
|
|
|
“ 2-37,5-10-3-0,13-0,97 |
= 0,95 |
Тл |
||||
|
|
|||||
[расчетная |
высота ярма ротора по (6-109) |
|||||
, |
2 + |
р |
( Р г |
\ |
2 |
|
lj= |
3,2р |
[ 2 |
|
|
= |
|
|
2 + |
2 / 1 8 4 |
\ |
|
1 |
|
- - Тм |
(“Г |
-«)-».* 4 |
|
|||
37. Магнитное напряжение воздушного зазора по (6-110 )
Вй = 1,5910»ВЙАй 6 = 1,59- 10»-0,749Х
X1 ,22-0,5- Ю—з = 727,16 А
Г.___ U_____________12,1
(см.[ e== |
h — yb |
|
1 2 ,1 -4 ,4 2 -0 ,5 |
||
|
= |
1,22, |
где по (4-14) |
|
|
|
( W |
W |
. i i / o . f f l |
= 4 421 |
|
5 + йШ1/в |
|
5 + 3,7/0,5 |
' У |
||
38. |
Магнитные |
напряжения |
зубцовых |
||
зон: статора по (6-1 1 1 ) |
|
||||
Рг1 = 2/ ^ Нг1 = |
2 -2 1 ,8 -Ю-з-2340 = |
||||
|
|
= |
102,02 А; |
|
|
ротора по (6-113)
Рг2= 2Иг2Нг2 = 2-31,6-Ю -з-1540=97,33 А
|
[по табл. П-15,в для стали |
2013 # ц = |
|||||
=234Q А/м |
при В „= 1,93 Тл; |
# г2=1540 |
А/м |
||||
при |
Bi2= 1,805 Тл; |
A*I=ABI= 21,8 |
мм, |
||||
Агг= Лпг—0,1 62= 32- 0,1 -3,6 = 31,6 |
мм]. |
|
|||||
|
39. Коэффициент |
насыщения |
зубцовой |
||||
зоны по (6-120) |
|
|
|
|
|
||
|
* , _ , + . £ а + & _ ц . |
|
|||||
|
|
102,02 + 97,33 _ |
|
|
|
|
|
|
+ |
727,16 |
“ |
' |
|
' |
|
|
40. Магнитные напряжения ярм стато |
||||||
ра и ротора: |
|
|
|
|
|
||
по (6-12 1) |
|
|
|
|
|
|
|
|
F« = LaНа = 0,1966-940 = 184,8 А; |
||||||
по (6-123) |
|
|
|
|
|
|
|
|
Fj = Lj Hj = 0,071-168 = |
11,93 А |
|||||
[по табл. |
П-16 #о=940 А/м |
|
при |
В„ = |
|||
= 1,65 Тл; |
#*=168 А/м при |
В*=0,95 |
Тл]; |
||||
по |
(6-122) |
|
|
|
|
|
J |
,MDa — K) я (0,272 — 0,0217)
и ~ |
* -------------- |
J-------------- |
= 0,1966 м;
по (6-124)
,п {°ь + ,ч) я (0,06 + 0,03)
12Р " 4
=0,071 ы.
244
где по (6-125) |
|
|
|
|
г2 = |
гс + —д, — = 36,61 ■Ю-« + |
|||||
|
|
Dj — Dj |
—"на |
|
|||||||
|
bj — |
п |
|
2-0,937-10-' |
|
||||||
|
= |
------------— 32 = |
30 мм |. |
= 53,92-10—^ Ом |
|||||||
|
|
0,329г |
|
||||||||
|
|
|
|
||||||||
41. Магнитное напряжение на пару по |
[по (6-165) |
гс = |
Р пъ - к ~ = |
||||||||
люсов по (6-127) |
|
|
|
|
L |
|
0,13 |
Яс |
|||
|
|
|
|
|
|
|
Ю—° |
|
|
||
= |
727,2+ 102,10 + |
97,3+184,8 + |
20,5 |
' |
173,2-10—J |
- " 36-6M 0~GОм; |
|||||
|
|
|
|
|
|||||||
|
|
+ 1 1,9= 1123,2 А. |
|
по (6-166)/-кл = ра5 |
|||||||
42. Коэффициент насыщения магнитной |
10—~ |
|
пО,144 |
2гЯкя |
|||||||
цепи по (6-128) |
|
|
|
|
|
|
|||||
, |
|
Fn |
1123,2 |
= |
1,56. |
20,5 |
38-620-Ю~* |
|
|||
А. = |
-тА = |
- - - |
’ |
где для литой алюминиевой обмотки ротора |
|||||||
|
ц |
гл |
727,2 |
|
|
||||||
43. |
Намагпнчнвающнй |
ток |
по (6-129) |
10—« |
_ |
1 |
|
||||
|
|
, |
Рри |
|
|
р,“ “ 1 |
м |
0м' Т |
|
||
№О.Э/ИШ^оО! Приводим гй к числу витков обмотки
2-1123,25
0,9-3.112-0,958 |
7 ,7 5 Л’ |
относительное знамение по (6-130)
7,75- = 0,27,
29
Параметры рабочего режима
44. Активное сопротивление фазы об мотки статора по (6-131)
статора по (6-169): |
|
|
|
. |
4от (wk0Gi)- |
||
Г 2 |
~ |
Г 2 |
—у |
|
4-3(112-0,958)2 |
||
= 53,92 -10 -'------ |
оп |
- =0,196 Ом. |
|
|
|
38 |
|
Относительное значение |
|||
. /... |
я |
29 |
|
|
|
Lj |
_ |
10—д-80,86 |
|
||
1 = |
Pus Чофа |
41-2,454-10-«-2 |
|||||
|
|
|
= 0,402 Ом. |
|
|
||
Для класса |
нагрсвостойкости изоляции |
||||||
F расчетная Орасч=115°С. Для медн Рш = |
|||||||
= 10—e/41 Ом-м. |
|
фазы |
обмотки по |
||||
Длина |
проводников |
||||||
(6-133) |
|
|
|
|
|
80,86 м |
|
Li — lepi wi = 0,722-112 = |
|||||||
[по |
(6-134): |
/ср. = 2 (/п|+/:ч1)=2(0,13 + |
|||||
+0,231) =0,722 м; |
|
|
|
|
|||
/щ = |
= 0,13 м; |
/JII |
= Кл кит+ |
2В = |
|||
= |
1,3-0,162 + |
2-0,01 =0,231 |
м, |
||||
где В=0,01 |
м; по табл. 6-19; /(л= 1,3; |
||||||
|
|
|
n (D + hai) |
|
|
||
|
* |
* “ |
--------2р |
Pi = |
|
||
я(0,185+ 0,0218)- = 0,162 м .
~4
Длина вылета лобовой части катушки
Л»ыл = К Пыл ^нт+ В = 0,4-0,162 + + 0,01 = 0,0748 м = 74,8 мм,
где по табл. 6-19 Крыл=0,4.
Относительное значение
/и.
45. Активное сопротивление фазы об мотки ротора по (6-164)
46. Индуктивное сопротивление фазы обмотки статора по (4-42)
♦-’-“■•-S-HS-r*
v |
0.13 |
, |
|
1,45+ |
1,57) =0,725 Ом, |
||||
|
24 |
-(1 ,4 8 + |
|||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
где по табл. 6-22 |
(рис. 6-38, ж) |
|
|||||||
|
, _ А . , . /_Ь_ ■ __2 |
|
|||||||
|
х“ = |
а» |
|
|
|
т |
6 + |
|
|
|
Ьш ) |
|
18,8 |
|
|
3-2 |
|
||
^ |
3-7,7 |
' |
7 ,7 + 2-3,7 |
||||||
|
, |
1 |
= 1,48, |
где (см. |
рис. |
|
|||
|
"и 3,7 |
|
|||||||
|
|
Ь= 7,7 мм; |
1и = |
|
|||||
|
Л3 = |
18,8 мм; |
0; |
||||||
|
|
, |
7 ,7 - 3 ,7 |
|
|
мм; |
|
||
|
|
ft. = |
— :--------------- 2 |
|
|||||
|
|
|
|
2 |
|
|
|
|
|
|
fcp = |
l; |
* ,;= ! , |
l'6= |
/а = |
0 ,1 3 м - |
|||
По (6-154) |
— но (6-155). |
|
|
||||||
|
|
|
|
|
|
|
|||
|
Хл1 = |
0,34 —V |
(/л — 0,61рт) = |
|
|||||
= 0,3-1 --------(0,231 —0,64-0,145)= |
1,45; |
||||||||
|
|
0,13 |
' |
|
|
|
|
|
|
245
по (6-170) |
|
|
|
|
|
|
|
*« — s a f e s - |
i2.o.25 -V ^ °'95= 1,57 |
||||||
[по (6-172) l = |
2k'CKftp - |
& , ( - ^ ) " X |
|||||
X (1 + PCK) = |
2.1,2 - |
0,958^— |
j |
= |
|||
|
|
|
= 0,95; |
|
|
|
|
для pc.t=0 |
it |
ti/ti = 15.2/12,1 = 1,26 |
по |
рнс. |
|||
6-39, d ft'K= 1,21. |
|
|
|
|
|
||
Относительное значение |
|
|
|||||
xlt = x 1-^ s- |
= 0,725 |
= 0,096. |
|||||
1 |
Um |
|
|
220 |
|
|
|
47. Индуктивное |
сопротивление фазы |
||||||
обмотки ротора по (6-173) |
|
|
|
||||
= 7,9/, /;(Хпа + |
%п2+ Хд2) • 10-" = |
||||||
= 7,9-50-0,13(2,76 + |
0,61 + 2,08) = |
|
|||||
|
= 279,9-10—° Ом, |
|
|
||||
где по табл. |
6-23 |
(рис. |
6-40, а, и) |
|
|
||
^ ') +0'6 6 _а']‘д
|
|
|
|
|
/г,,- 10е |
|
30,64 / |
|
я7,82 |
|
\ 2 |
|
|,5 |
3-7,8( |
|
8-173,2) |
+ 0 ,6 6 ~ |
2-7,8 + |
||
+ ^ |
+ |
, . 20 ^ - M 0 . = 2i76 |
||||
1,5 |
|
|
|
|
442 |
|
[ fti = 32 — 0,3 — 0 , 7 - 0 ,2 - 1,8 = |
30,64 мм; |
|||||
ft = |
7,8 мм; |
ft|H = 1,5 мм; |
||||
Лд = |
1 |
(для рабочего режима)]; |
||||
*6 = |
*6 = 0.13м — по (6-156); |
|||||
по (6-176) |
|
|
|
|
|
|
X ia = 2 ^ f e p , g, *JDM |
|
|||||
|
|
Z2 l6 A2 |
а,<л + 2йн, |
|||
2 .3 -°-|44 |
• |
, |
4,7-0,144 |
|||
38-0,13-0,3292 |
1В |
,----------------- |
||||
|
'* |
2-0,04 +0,0155 = |
||||
|
|
= |
0,61; |
|
||
по (6-174) |
|
|
|
|
|
|
Ял « - 126ft» 5* |
|
|
15,2 |
= 2,08 |
||
|
12-0,5-1,1 |
|||||
[■0<ИВ,{'1+т(|)!- |
|
|||||
-ш~ |
~ 1 , |
|
так как Ш ' |
|||
« 0 И Аг ж |
0 |
; |
|
|
|
|
2 Х- = |
Хй + |
А-л, + ?.д, = 2.76 + |
+ |
0,61 + 2 ,0 8 = 5,45. |
|
Приводим л*2 к числу витков статора по |
||
(6-178): |
|
|
./ |
4m(ai1fto0l)2 |
|
*2=J*2 1г
„ 4-3-(1120.9Б8)2 |
» 1,0 2 0 м. |
= 279,9-10-»- |
|
38 |
|
Относительное значение
Расчет потерь
48.Потерн в стали основные по (6-183)
^ст.осн ~ ^1,0/5,0 ( 5о ) *
Х(^да В0 Ша“Ь ^дг ^г\ mzl) =
=2,6(1,6-1,65*-16,78 +
+1,8-1,81!-5,27) = 270,8 Вт
[Pi,o/»,o=2,6 Вт/кг н р = 1,5 для стали 2013 по табл. 6-241; по (6-184)
ma = п (Da — ha) ha Imi ко To = = я (0,272 — 0,0217)-0,0217-0,13 X
X 0,97-7,8-10» =16,78 кг,
где ha= 0,5 (Da— D) — Am « 0,5 (0,272 —
— 0,185) — 0,0218 = 0,0217; no (6-185)
mzi — hzi 6*iop Z\ Icn kaTo =
=21,8-10“ ®-4,8-10—3-48-0,13 X X 0,97-7,8-10» = 4,94 кг.
49. Поверхностные потери в роторе по (6-190)
РПОВ2 = РпОВ2 ( Ц — 6цй) Z j/стг =
=242,4-15,2-10-4-38-0,13= 18,2 Вт;
по (6-188)
Рловг - 0 ,5 ^о* (^ю ооо ) ('B ° i t v 103)15
=°-5-Ц:^ Г(ма'И!и)!=
|
= |
242,4 Вт/м!, |
где *02= 1 .6; |
|
|
по (6-186) |
|
|
Во2= |
рогfta В6 =0,37* 1.22-0,749 = 0,338; |
|
для |
= |
7,4 по рис. 6-41 Роа=0,37. |
о0,5
50. Пульсационные потери в зубцах ро тора по (6-196)
246
^пула = 0,11 ( г ~ Вдула ) "
= |
|
IBT |
|
[по (6-192) |
|
|
|
®ПУЛ2 |
J L b - |
- |
|
2ta Biicp- |
|||
|
|||
4,42-0,5- Ю- s |
0,131 Тл; |
||
2-15,2-Ю -3 |
|||
|
|||
Y=4,42 из п. 37 расчета; |
|
||
по (6-197) |
|
|
|
тгг = |
^га ^ггср ^ста |
Yc в |
|
=38-32-10-3-6.5-10—3*0,13 X X 0,97-7800 = 7,77 кг).
51.Сумма добавочных потерь в стали по (6-198):
Яст.доб — ВПоп» + Япула =
=18,2 + 69,1 = 8 7 ,3 Вт.
52.Полные потерн в стали по (6-199)
Per — Рст.осн + Рст.доб =
=270,8 + 87,3 = 358,1 Вт.
53.Механические потери по (6-205)
Р мох = * т ( ~ ^ ) De =
= 0,95 ^ ^ j 2-0,272< = 117 Вт
[для двигателей 2/7=4 коэффициент Кг=
=1,3 (I—0 „) = 1,3(1—0,272) =0,95].
54.Добавочные потерн при номиналь ном режиме
Ядоб п = 0.005Я,,, = 0,005 —— =
Л
15000
=0,005 "оЖ = 84,3 Вт-
55.Холостой ход двигателя:
по (6-2 12 )
=у 0,83s + 7,75? = 7,8 А;
Рст + я мех + Рoix.y
7х,х,а — |
mUln |
|
358,1 + 117 + 72,4
3- 220
где по (6-214)
ЯЭ1х.х » 3Il Г1= 3-7.752-0,402 = 72,4 Вт;
по (6-215) |
|
7\-, |
0.83 |
(PXiX= — |
|
= 7,8 "
Расчет рабочих характеристик
56. По (6-179)
Яст.0си |
270,8 |
= 1,50м; |
|
|
по (6-180)
* , 8 ^ - * , = 1 ^ - 0 .7 2 5 = 27,66 О»;
по (6-218)
<*=! + “ |
. , + « ^ - 1 . 0 ! |
‘ Т 07 СГ. |
[используем приближенную формулу, так
как |у| < Iе; по (6-217)
'1*19 — ruXj
S Т12 (''I + г12) + хп (хх + х12)
0,402-27,66— 1,5-0,725 '1 ,5 (0 ,■402+1,5)+27,66(0,725+27,66)
|
= |4 3 |'< 1 °|; |
|
|
по (6-222) |
|
|
|
|
^СТ.ОСН |
^~\х т\ |
_ |
оа = |
3и1И |
|
|
270,8 + 3 - 7 ,75а-0,402_ |
0 52Д. |
||
~ |
3-220 |
|
|
по (6-223) |
|
|
|
а = с]= 1,026г = |
1,053; |
&' = 0; |
|
а = с1г1^ 1,026-0,402 = 0.412;
Ь= с, (*, + с, Лд) =
= 1,026(0,725+ 1,026-1,02) = 1,818.
Потерн, нс меняющиеся при изменении скольжения;
Яст+ Я Мех=358,1+117=475,1 Вт«0,48 кВт.
Принимаем змж г*, « 0,026 и рассчи
тываем рабочие характеристики, задаваясь s=0,05; 0,01; 0,015; 0,020; 0,026; 0,03.
После построения кривых уточняем значение номинального скольжения зн= =0,0261.
Результаты расчета приведены в табл. 6-31. Характеристики представлены на рнс. 6-44.
Номинальные данные спроектированного двигателя: Язи = 15 кВт; t/,„ = 220/380 В; /ш=29 A; cos cpu= 0,89; Цц=0,88; Su=0,026.
57. Расчет пусковых |
характеристик. |
||
Рассчитываем |
точки характеристик, |
соот |
|
ветствующие |
скольжениям |
s = l; 0,8; |
0,5; |
0,2; 0.1. |
|
|
|
Подробный расчет приведен для сколь жения s= I . Данные расчета других точек сведены в табл. 6-32, Пусковые характерис тики спроектированного двигателя пред ставлены на рнс. 6-67.
247
|
|
|
|
|
|
|
|
Т а б л и ц а 6-31 |
||
Данные расчета рабочих |
характеристик асинхронного двигателя |
|
||||||||
Р2н = 15 |
кВт; |
с короткозамкнутым |
ротором |
|
кВт; |
|
||||
СУ|и = 220/380 |
В; 2р = 4; /а„= 29 |
А; |
Рст+Р..<* = 0,48 |
|
||||||
РДоб,11= 0,08 |
кВт; |
/ол= 0,52 А; |
/ор^ / д |
= 7,75 |
А; |
г(= 0,402 Ом; |
г2 = 0,196 Ом; |
|
||
с, = 1,026; а '= 1,053 Ом; а = 0,412 Ом; |
!>'=0; Ь= 1,818 Ом |
|
|
|||||||
|
|
n |
|
|
|
|
Скольжение |
|
|
|
Расчетная формула |
0,005 |
0,01 |
0,015 |
0,02 |
0,025 |
0,03 |
=0,026 |
|||
•< |
|
ii |
||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|||
1a r2Js
2b' r2/s
3 R = а + a r'2/s
4X = b+ b' r2/s
5Z = V tf2 +X ?
6I’2 = U J Z
7cos q>2 = RIZ
8sin q>2 = X/Z
9/i a = /o a + / 2 cos<l>2
10/iP = / op + /2sin(P2
11 |
II |
+ |
12f2 — ci l2
13P i = 3U1BIla. 10-3
14P gl = 3/* rxUT3
15P&1 ~ 3^2 Л2' 10~3
16Т’доб = Т’доо.п U iH \u )2
2 P = Т’ст + Рыез. +
17
+ P ^i + Paz + P доб
Pz = P i - 2 P
18
T )= 1— Z P /P t
19 |
costp |
= / ^ // j |
|
20 |
|||
|
|
Ом |
41,28 |
20,64 |
13,76 |
10,32 |
8,26 |
6,88 |
7,94 |
OM |
0 |
0 |
0 |
0 |
0 |
0 |
0 |
OM |
41,69 |
21,05 |
14,17 |
10,73 |
8,67 |
7,29 |
8,35 |
OM 1,818 1,818 1,818 1,81& 1,818 1,818 1,818
OM |
41,73 |
21,13 |
14,29 |
10,88 |
8,86 |
7,51 |
8,55 |
A |
5,27 |
10,41 |
15,40 |
20,22 |
24,83 |
29,29 |
25,73 |
- |
0,999 |
0,996 |
0,992 |
0,986 |
0,979 |
0,971 |
0,977 |
- |
0,044 |
0,086 |
0,127 |
0,167 |
0,205 |
0,242 |
0,213 |
A ‘ |
5,78 |
10,89 |
15,80 |
20,46 |
24,83 |
28,96 |
25,66 |
A |
7,98 |
8,64 |
9,71 |
11,13 |
12,84 |
14,84 |
13,23 |
A |
9,86 |
13,90 |
18,55 |
23,29 |
27,95 |
32,54 |
28,81 |
A |
5,41 |
10,68 |
15,80 |
20,75 |
25,48 |
30,05 |
26,40 |
кВт |
3,81 |
7,19 |
10,43 |
13,50 |
16,39 |
19,11 |
16,93 |
кВт |
0,12 |
0,23 |
0,41 |
0,65 |
0,94 |
1,28 |
1,0 |
кВт |
0,02 |
0,07 |
0,15 |
0,25 |
0,38 |
0,53 |
0,41 |
кВт |
0,01 |
0,02 |
0,03 |
0,05 |
0,07 |
0,10 |
0,08 |
кВт |
0,63 |
0,80 |
1,07 |
1,43 |
1,87 |
2,39 |
1,97 |
кВт |
3,18 |
6,39 |
9,36 |
12,07 |
14,52 |
16,72 |
14,96 |
— |
0,835 |
0,889 |
0,897 |
0,894 |
0,886 |
0,875 |
0,884 |
|
0,586 |
0,783 |
0,852 |
0,878 |
0,888 |
0,890 |
0,889 |
Параметры с учетом |
вытеснения |
тока |
по (6-243) |
|
|
|
|
|
||
(Фр.о=115°С): по (6-235) |
|
|
Яг — ^ |
|
Ь2 + Ьг |
|
|
|||
1 = б З .б М ^ /Т = 63,61-0,031 = 1,97; |
8 ^ |
|
|
|||||||
|
2 |
|
|
|
||||||
для |=1,97 находим по рис. 6-46 <р=0,86; |
я ‘7,8" |
7,8 + |
5,7 |
|
|
|||||
8 |
+ |
2 |
- |
¥ |
) |
|||||
по рис. 6-47 |
ф'=Ад= 0,75. |
|
ро |
|||||||
Активное |
сопротивление обмотки |
|
= |
110,3 мм2, |
|
|
||||
тора: |
|
|
|
где |
|
|
||||
по (6-236) |
|
|
|
|
|
|
|
|
||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||
hr = I -ftp |
0,031 |
= 0,0167 м = |
|
|
|
|
|
|
|
|
1 + 0,86 |
|
|
|
|
|
|
|
|||
= 16,7 мм;
248
|
|
|
|
Данные расчета пусковых характеристик двигателя |
|
|
и u а 6-32 |
||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|||||||||
|
^2=15 кВт; 2р=4; U'«=220/380 В; *121( = 42,72 Ом; |
*, = 0,725 Ом; *2=1.02 |
Ом; |
||||||||||||
|
|
г,=0,402 Ом; г2=0,19б Ом; /,«=28,97 |
Л; |
=2G,51 |
A; s„=0,026l |
|
|||||||||
|
|
|
|
|
|
a |
|
|
|
Скольжение |
|
|
|
||
с- |
Расчетная формула |
1 |
1 |
0.8 |
0,5 |
|
|
|
|
0,15 |
|||||
|
|
|
|
|
|
5 |
|
0,2 |
0,1 |
||||||
1 |
|
|
I |
|
|
- |
1,97 |
1,76 |
1,39 |
|
0,88 |
0,62 |
0,76 |
||
2 |
|
Ф |
|
|
— |
0,86 |
0,6 |
0,25 |
• |
0,05 |
0,01 |
0,03 |
|||
3 |
|
= |
q jq r |
|
- |
1,57 |
1,39 |
1,15 |
|
1 |
1 |
|
l |
||
4 |
kIi = |
1 + |
|
(/гг ~ |
*) |
- |
1,39 |
1,26 |
1,1 |
|
1 |
1 |
|
1 |
|
5 |
|
Г2\ — КR г2 |
|
Ом |
0,272 |
0,246 |
0,216 |
|
0,196 |
0,196 |
0,196 |
||||
6 |
|
|
|
|
|
- |
0,75 |
0,82 |
0,91 |
|
0,97 |
1 |
|
1 |
|
7 |
|
|
|
|
|
- |
0,813 |
0,833 |
0,861 |
|
0,881 |
0,901 |
0,894 |
||
8 |
|
х2\ = * Х*2 |
|
Ом |
0,829 |
0,850 |
0,878 |
|
0,899 |
0,919 |
0,912 |
||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||
9 |
' |
_ |
' ^ 2 'siin c |
M |
0,563 |
0,588 |
0,623 |
|
0,679 |
0,784 |
0,721 |
||||
2{iiac ~ |
А2 |
— |
O |
|
|
|
|
|
|||||||
10 |
|
|
2 ^ |Шс |
|
OM |
0,559 |
0,561 |
0,567 |
|
0,591 |
0,653 |
0,614 |
|||
11 |
С1П.ИМ = |
1 , |
^чве |
- |
1,013 |
1,013 |
1,013 |
|
1,014 |
1,015 |
1,014 |
||||
* + |
~ |
|
|
||||||||||||
|
|
|
|
*1211 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
12 |
ап = |
, |
с1П,нас |
4 |
OM |
0,678 |
0,713 |
0,840 |
|
1,40 |
2,39 |
1,73 |
|||
г\ 1 |
^ |
|
|||||||||||||
13 |
bn=xiiioc~^~cin,uac |
rk, |
OM |
1,129 |
1,157 |
1,198 |
|
1,280 |
1,449 |
1,345 |
|||||
14 |
f |
|
Uvi |
|
A |
167,1 |
161,9 |
150,4 |
116,0 |
78,7 |
|
100,4 |
|||
|
|
1/ a l + bl |
A |
169,3 |
164,2 |
152,7 |
117,9 |
80,3 |
|
102,2 |
|||||
15 |
|
- |
i -’x |
|
|
||||||||||
|
|
|
|
||||||||||||
|
X V |
al+ (bn + ^12n)2 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||
|
|
С1П X12U |
|
|
5,842 |
5,67 |
5,27 |
|
4,07 |
2,77 |
3,53 |
||||
16 |
|
* = |
/i/Лн |
|
- |
|
|||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||||
17 |
|
|
|
|
|
- |
1,44 |
1,53 |
1,85 |
|
2,49 |
2,30 |
2,50 |
||
\ |
f2H |
J |
|
|
|
|
|
|
|||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||
по (G-237) |
|
|
|
|
|
|
|
Приведенное |
активное |
сопротивление |
|||||
|
|
|
|
|
|
ротора с учетом действия эффекта вытес |
|||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
нения тока (см. л. 45) |
|
|
|
||||
э (6-247) |
|
|
|
|
|
|
|
«= K R г', = |
1,39-0,196 = 0,272 0м. |
||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
Индуктивное |
сопротивление |
обмотки |
||||
|
|
30.61-.10^_ |
7 _ |
| ) д |
, -39. |
ротора: по табл. С-23 и |
рис. |
6-10, а, и (см. |
|||||||
|
т |
53,92. ю—« |
|
|
|
также н. 47 примера расчета) |
|
|
|||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||||
249
|
|
|
|
По |
(6-252) |
|
|
|
||
|
|
|
|
''п.ср = |
0,7- |
|
|
|
||
|
+ 5 » + |
I , i2 ^ - |
- |
|
0J „ ^ ^ +095в.||. 3801 А; |
|||||
|
bm |
** |
|
|
rJ76.5-28 |
|
|
|
||
|
[30,64/ |
_ Я-7,8» |
у . |
по |
(6-263) |
|
|
|
||
“ |
[з-7,8 \ |
8173,2/ |
. f |
ю-" = |
||||||
|
|
|
||||||||
+ 0’6в- ? Г в ] <>,75+^ + |
|
|
|
1 .66См 1 |
|
|||||
|
" |
3801•10—а |
|
4,86 Тл, |
||||||
|
0,3-10—»• 10° |
1,74 |
|
1,6-0,5'10—3-0,978 |
|
|||||
-1-1 12 —---------------= |
где по (6-254) |
|
_____ |
|
||||||
^ |
’ |
6,5-442 |
|
|
|
|||||
|
|
|
|
|
- 0 ,6 4 + 2 , 5 ] / " ^ 7 2 = 0 -С4 + |
|||||
|
|
|
|
|
+ |
2,5 |
0,5 |
0,978. |
||
|
|
|
|
|
12,1 + |
15,2 |
||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|||
|
|
|
|
|
По рис./6-50 для Вфб =4,86 Тл находим |
|||||
|
|
|
|
«6 -О Д |
магнитной |
проводимости |
||||
|
|
|
|
|
Коэффициент |
|||||
|
|
|
|
паэового рассеяния обмотки статора с уче |
||||||
|
|
|
|
том влияния насыщения: |
|
|||||
|
|
|
|
по (6-255) |
|
|
|
|||
|
|
|
|
|
= |
(12,1 - 3 ,7 ) (1 — 0,5) = |
4,2мм; |
|||
|
|
|
|
по (6-258) |
|
|
|
|||
|
|
|
|
|
|
/|щ1 + 0,58/t' |
Ci |
|||
Рис. 6-67. Пусковые характеристики спро |
|
Д^пшас |
Ьщ1 |
С1+1,5ЬШ |
||||||
ектированного двигателя, Рг= 15 кВт, 2р= |
|
|
1 +0,58 -2 |
|
4,2 |
|
||||
=4, =220/380 В. |
|
|
|
|
|
|||||
|
|
|
|
|
|
3,7 |
4 ,2 + 1 ,5 -3 ,7 |
|||
Гпри s= 1 |
предварительно принимаем |
|
||||||||
по (6-251) |
|
|
|
|
|
|
|
|
||
|
_ |
|
^п21 + |
Кг + |
^Д2 _ £*2j |
_ |
|
|||
|
|
А-П2 “|“ Ялг “Ь ^Д2 |
^2 |
|
|
|||||
_ |
1,74 |
+ |
0,61 |
+ 2 |
,0 8 |
_ |
4+3 _ |
|
|
|
“ |
2,76 |
+ |
0,61 |
+ 2 |
,0 8 |
“ |
5,45 “ |
’ |
’ |
|
по (6-250) |
|
|
|
|
|
|
|
|
||
* 2%= *2 К х = |
|
1>02-0,813 = °.82Э Ом. |
||||||||
|
Ток ротора |
|
приближенно без |
учета |
||||||
влияния насыщения по (6-269), принимая
С|П=1,
V (0,402 + 0,272)г + (0,725+0,829)-
=129,9А.
58.Учет влияния насыщения на пара
метры. Принимаем для s = l |
коэффициент |
|
насыщения |
1,35 и 7, |
и приводим |
расчет для АМеЛ = 1,35-129,9=» 175,5 А.
по (6-261)
А-шнвс = ^ni — Л^пшас = **48
— 0 ,2 5 = 1,23.
Коэффициент магнитной проводимости дифференциального рассеяния обмотки ста тора с учетом влияния насыщения по (6-263)
Vu — |
'-B7-e.e-0.T9. |
Индуктивное сопротивление фазы об мотки статора с учетом влияния насыще ния по (6-264)
*inao |
2 Д,шаС |
3,46 |
0,559, |
|
* 5!1.- |
4,5 |
|||
|
||||
|
|
S^iuac — ^шнас + ^дшао “Ь &ni
= 1,23 + 0 ,7 9 + 1,45 = 3,47.
Коэффициент магнитной проводимости пазового рассеяния ротора с учетом влия ния насыщения и вытеснения тока:
по (6-260)
Ьщ2 Ч __
Д^пакао
Ьщ2 ЬШ2+ сг
1,5 1,5 + 6,81
250