книги / Сдвижение горных пород.-1
.pdfуходить из под наносов, и тогда горизонтальные сдвижения ко ренных пород будут отличаться от горизонтальных сдвижений земной поверхности.
' Таким образом, наносы не могут оказать существенного вли яния на условия возникновения сдвижений по напластованию, но могут оказать существенное влияние на распределение гори зонтальных сдвижений земной поверхности в зоне сдвижений по напластованию.
Натурные и лабораторные определения сцепления по наибо лее слабым контактам показали, что оно очень мало, поэтому в расчетах его можно не учитывать.
Учитывая все вышеизложенное, сдвижения по напластова
нию будут возникать при |
|
Рт> Ntgp', |
(6) |
а величина по напластованию должна быть прямо пропорцио нальна
|
|
p = P T _Ntgp'. |
(7) |
||
Принимая глубину верхней границы горных работ (Н8) по- |
|||||
стоянной, можно записать, иго |
|
|
|||
|
|
|
р= а К* |
(8) |
|
гДеК*=7>(1£0(.— tgp1); |
|
|
(9) |
||
Р0 — сдвигающие силы при = pi |
вертикальной |
составляющей |
|||
На |
рис.2 |
приведены |
значения |
||
»7cg сдвижений |
по напластованию в зависимости от угла падения |
||||
пласта и глубины верхней границы горных работ. |
|
||||
На |
этом же графике |
нанесена |
кривая зависимости КЛ от уг |
||
ла падения пласта (кривая /). |
|
|
|||
Из |
графика видно, что теоретическая кривая по характеру за |
висимости or et хорошо совпадает с распределением фактических данных. Используя уравнение (9), на основе статистической об работки данных инструментальных измерений было получено аналитическое выражение зависимости вертикальной составля ющей сдвижений по напластованию на выходе под наносы раз рабатываемого пласта от угла падения и глубины верхней гра ницы горных работ:
*М = |
• |
(Ю) |
где Kf = 10,8— Лбсас*. ÛCDK— средневзвешенное |
по мощности сло |
ев значение временного сопротивления сжатию пород в области сдвижения, т/м2; А — коэффициент структурного ослабления
(0,04).
Сдвижения по напластованию происходят не только по кон такту разрабатываемого пласта с вмещающими породами, но од-
<к,град
О |
1000 |
2000 |
3000 |
4000 |
5000 |
6000 |
7000 |
Нв*ПпК |
|
0,1 |
0,2 |
0,3 |
0,4 |
0,5 |
0.6 |
0,7 |
|
/ —-теоретическая |
кривая; 2 — Кизеловский |
бассейн; 3 — Буланашское |
месторождение; |
4 — Печорский |
бассейн; |
5 — Караган: |
||
динекий бассейн; |
6 — Челябинский |
бассейн; |
7 — Кузбасс; |
8 — Донбасс; |
9 — Кизеловский |
бассейн (присутствие |
известняков |
|
|
|
|
|
в толще) |
|
|
|
|
Рис. 2
новременно и по некоторым вышерасположенным контактам, по которым cL>- р '. Чем больше угол падения, тем по большему чис
лу контактов происходят сдвижения по напластованию. |
|
||||||
На рис.З приведен график за |
|
|
|
||||
висимости |
сдвижений |
по на %& |
|
|
|||
пластованию |
по вышерасполо |
V' |
|
О , |
|||
женным |
контактам |
в зависи |
|
|
'о |
||
мости от глубины горных ра- Об. |
|
||||||
бот Н6 и глубины расположе |
|
у О |
|||||
ния контакта |
Нс |
(см. |
рис.1). |
|
0 /? о |
|
|
. Из графика видно, что вер- |
|
|
|||||
тикальная |
составляющая сдви |
|
С® |
|
|||
жений по напластованию по кон |
|
|
|
||||
тактам, расположенным |
выше |
|
|
О- J |
|||
разрабатываемого пласта, уве- 0,2 |
|
||||||
|
□ -2 |
||||||
личивается только, до глубины |
|
- |
О-з |
||||
расположения |
контакта, |
равной |
|
®- 4 |
Нс = 0,4 Нв.
При дальнейшем уменьше нии глубины расположения контакта величина сдвижений по напластованию остается по стоянной и равной
0.2 |
0,ь |
0,6 |
0,6 |
Jk |
1 — Челябинский |
бассейн; |
2 — Кизелонекий |
||
бассейн; |
3 — Донецкий бассейн; 4 — Кара |
|||
гандинскийбассейн; 5 — Буланашское |
|
|||
|
|
месторожденне |
|
|
Рис. 3
(И )
По нижерасположенным контактам |
величина Vc определя- |
|||
ется по формуле |
|
|
|
|
Пг |
0,8t)c6 |
( 12) |
||
‘H i-0 3 |
||||
|
|
|||
|
н 6 |
°’3 |
|
Величина горизонтальной составляющей сдвижений по на пластованию на выходе под наносы разрабатываемого пласта определяется по формуле
|
|
^сВ=г/сВс^ |
л - |
|
|
(13) |
|
Но во многих случаях инструментальными наблюдениями |
|||||||
было |
установлено, |
что |
векторы |
сдвижений земной |
поверхнос |
||
ти в пределах зоны сдвижений по |
напластованию не |
совпада |
|||||
ют с углом падения пласта. |
|
горизонтальных |
сдвижений |
||||
На |
рис.4 приведены |
зависимости |
|||||
от вертикальных в |
зоне |
сдвижений |
по напластованию |
(точка |
ми). На этих же графиках нанесены прямые, выражающие за висимость горизонтальных сдвижений от вертикальных, когда векторы сдвижений направлены параллельно напластованию.
Рис. 4 |
- |
По этим графикам получен угол у п (см. рис.1), который изме ряется от горизонта до линии, соединяющей верхнюю границу горных работ с точкой земной поверхности, в которой векторы
сдвижения по напластованию перестают совпадать с направле1 нием линии падения пластов.
Такое |
изменение направления происходит вследствие влия |
ния на процесс сдвижения по напластованию наносов. |
|
Когда |
создаются условия для сдвижений по напластованию |
на контакте коренных пород с наносами, возникает сложное на пряженное состояние: горизонтальная составляющая сдвига ющих усилий по напластованию создает сдвигающие усилия, вер
тикальная составляющая создает |
растягивающие напряжения. |
|
В |
зависимости от величины этих напряжений могут создаться |
|
и |
различные деформации — наносы |
могут перемещаться вмес |
те с коренными породами и могут прогибаться самостоятельно,
причем два |
этих вида перемещений могут иметь место на одном |
||||||||||||
и том же участке, но только в разное время. |
|
сдвиг |
по контак |
||||||||||
Условия, |
при |
|
которых |
будет |
происходить |
||||||||
ту в общем виде могут быть записаны следующим уравнением: |
|||||||||||||
|
|
|
|
Рг> ЬСн-ьРн1^рн+к<5СЭ)С+6р , |
|
|
|
(14) |
|||||
а отрыв при |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||
|
|
|
|
|
|
Р8 ^ |
6"р. |
|
|
|
|
(15) |
|
где |
Рг — горизонтальная |
составляющая |
сдвигающих усилий |
при |
|||||||||
сдвижениях |
по |
напластованию; |
Р8 — вертикальная |
составляю |
|||||||||
щая |
сдвигающих |
усилий |
при |
|
сдвижениях |
по напластованию; |
|||||||
Рн — вес |
наносов; |
L —длина |
участка, |
на |
котором |
происходят |
|||||||
сдвижения |
по напластованию; |
Сн — сцепление |
по контакту нано |
||||||||||
сов |
с коренными |
породами; рн — угол трения |
по контакту корен |
||||||||||
ных |
пород |
с наносами; k6CH^ —боковой, отпор, |
возникающий |
при |
|||||||||
прогибе |
наносов; бр — сопротивление наносов |
разрыву. |
(14) |
||||||||||
Подставляя |
соответствующие |
значения |
в |
уравнение |
|||||||||
и принимая б* |
равным |
нулю, |
можно |
определить длину участ- |
ка, на котором наносы будут сдвигаться вместе с коренными по родами
т _ 0,5H|ycoscictgot(sino(— cos&tgp') —
Ô;
—hH(HectgTHtgpH-f-k6cw)
|
c j |
( 16) |
, Для практического использования для определения L был |
||
составлен |
график (рис.5), на котором дана зависимость коэф |
|
фициента |
А — числитель уравнения |
(16) от угла падения плас |
тов d. , глубины верхней границы |
горных работ Hg и мощнос |
|
ти наносов hH. |
|
Используя этот график, L определяется по формуле
При отсутствии данных величина Сн может приниматься по таблице
Бассейны, месторождения |
С„, т/м2 |
|
Челябинский, |
Буланашское, |
|
Интинское |
|
20 |
Кизеловский, |
Донбасс, |
|
Воркутинское |
|
40 |
Карагандинский |
50 |
На участке длиной L (см. рис.1) от выхода разрабатывае мого пласта под наносы' горизонтальные сдвижения на земной поверхности определяются как горизонтальная составляющая вектора сдвижений по напластованию по формуле (13).
Величина горизонтальных деформаций определяется: |
|
||
— при мощности наносов от 5 до 15 м |
(18) |
||
£с6 = (0,002hн + 0,02)?С6, мм/м; |
|||
— при мощности наносов от 15 до 20 м |
(19) |
||
Ecg = |
(0,01 Нм— 0,l)çcs, |
||
— при мощности наносов от 0 до 4 ж и больше 20 м |
|
||
|
есб= |
, мм/м. |
(20) |
За этим участком до границы зоны сдвижений по напласто |
|||
ванию, определяемой |
углом у |
, общий вектор сдвижений |
зем |
ной поверхности состоит из двух векторов: вектора, совпадаю щего с линией падения пластов, когда наносы перемещаются вместе с коренными породами, и вектора сдвижений от проги ба наносов после того, как коренные породы отрываются от на носов и при сдвижениях по напластованию «уходят» из под них. Таким образом, в точке у (см. рис.1) горизонтальные сдвиже ния будут равны горизонтальной составляющей вектора сдви жения в точке х, равной
|
|
(21) |
и горизонтальной составляющей от прогиба |
наносов на |
величи |
н у - ^ — "Пен (разница между вертикальными |
сдвижениями |
в точ |
ках у и х ) . Эта горизонтальная составляющая будет зависеть от мощности наносов, поэтому и общее горизонтальное сдвиже ние в точке у будет зависеть от мощности наносов.
На рис.6 по результатам инструментальных наблюдений по лучена зависимость отношения горизонтальных сдвижений к вер тикальным от мощности наносов (hH).
Эта зависимость при мощности наносов dr 1 до 40 ж аналитичес ки может быть выражена уравне нием
Хс =0,02hHV |
(22) |
Тогда общее горизонтальное сдвижение на участке Ах будет равно
|
|
îo “ Чос*е°1+ |
|
(23) |
|
|
|
+ 0,02(r)t- ^ ) h H, |
|
||
|
гдет|* — вертикальное |
сдвижение |
|||
|
в точке |
х (см. рис.1); |
rjc— верти |
||
Ч — Челябинским бассейн; К — Кизелов- |
кальное |
сдвижение |
в |
точке, |
для |
которой производится расчет. |
|
||||
скнй бассейн; Б — Буланашское место |
|
||||
рождение; Кр — Карагандинский бассейн |
Горизонтальныедеформации |
||||
Рис. 6 • |
определяются по формулам (18)— |
||||
—(20), в которых вместо ç ca принимается разница |
между |
гори |
|||
зонтальными сдвижениями в точках расчета. |
|
|
|
Установление такого характера влияния наносов на процесс сдвижения позволяет не только уточнить методику расчета го ризонтальных сдвижений в области сдвижений по напластова
нию, но и заранее |
определить |
возможность деформации верти |
кальных' выработок |
в этой области на контакте коренных пород |
|
с наносами. Если |
выработка |
будет расположена на участке L |
(см. рис.1), то в месте пересечения контакта коренных пород с наносами деформации в выработке не будет. Если же вертикаль ная выработка будет за зоной L, ближе к границе горных работ, то в месте пересечения контакта коренных пород с наносами вы работка будет разорвана и нижняя часть ее будет сдвинута в сторону очистной выработки больше, чем ее часть, располо женная в наносах.
ЛИТЕРАТУРА
1. |
П е т у х о в |
И.А. |
Деформация |
вертикальных стволов |
от сдвиже |
|||||
ния |
пород по |
напластованию. «Шахтное |
строительство», |
№7, |
1967. |
|||||
2. |
С о к о л о в с к и й |
В.В. |
Статика сыпучей |
среды. |
Издательство |
|||||
физико-математической литературы, 1960. |
|
|
|
|
|
|||||
3. |
Ф и с е н к о |
Г.Л. |
Устойчивость |
бортов |
карьеров |
и отвалов. |
«Нед |
|||
ра», |
1965. |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
4 . |
„ Б о ч к а р е в |
В.Г. О горизонтальном распоре в |
однородной мно |
|||||||
гослойной кровле над лавой. Труды ВНИМИ, сб. №53, |
1964. |
* |
|
|||||||
5.^3 ем и сев |
В.Н. |
Расчет |
максимальных |
горизонтальный. |
'сдви |
жений в подработанной толще пород и на земной поверхности. Трудь' ВНИМИ, сб. №42, 1961.
ТРУДЫ ВСЕСОЮЗНОГО НАУЧНО-ИССЛЕДОВАТЕЛЬСКОГО ИНСТИТУТА
ГОРНОЙ ГЕОМЕХАНИКИ И МАРКШЕЙДЕРСКОГО Д Е Л А
(ВНИМИ)
Сб. 89 |
1973 г> |
Канд.техн.наук В.П.Самарин
ПРИНЦИП РАСЧЕТА СДВИЖЕНИИ И ДЕФОРМАЦИЙ ЗЕМНОЙ ПОВЕРХНОСТИ ПРИ РАЗРАБОТКЕ КРУТОПАДАЮЩИХ ПЛАСТОВ
Процесс сдвижения пород при крутом падении разрабатыва емых пластов характеризуется разнообразием форм его проявле ния, основными из которых являются: скатывание обрушенных пород и угля в выработанном пространстве, сползание пород в результате потери породными слоями устойчивости в продоль ном направлении, сдвижения по напластованию, нормальный прогиб породных слоев.
В первом случае обрушенная порода и уголь под действием собственного веса, скатываясь в выработанном пространстве, подбучивают кровлю в нижней части лавы и не дают ей обрушаться; в верхней же части лавы освобождается место для последую щего обрушения пород и угля, что приводит иногда к образова нию провалов на земной поверхности [1]. В результате изменя ются по восстанию от выработанного пространства граничные условия нормального прогиба породных слоев. Нормальный про
гиб |
их со временем меняется от прогиба, подобного прогибу |
плит, |
имеющих, опору с четырех сторон, до прогиба аналогич |
ного прогибу консольных плит, заделанных только с трех сто рон! Кроме того, заполнение выработанного пространства об рушенными породами из провалов существенно (как показы вают наблюдения, иногда в 4—6 раз) уменьшают величины сдви жений и деформаций земной поверхности на участках вне про валов.
Сдвижение пород в форме сползания проявляется при углах падения свыше 55—63° и достаточных пролетах обнажения в вы работанном пространстве пород кровли и почвы, когда пород ные слои теряют устойчивость в продольном направлении. В ре зультате в. зоне сдвижения как в висячем, так и лежачем боках пласта образуются «призмы сползания», в краевых зонах выхо
да'которых на земную поверхность наблюдаются прямые и обрат ные уступы, приуроченные к контактам, характеризующимся ма лыми прочностными характеристиками.
При сдвижениях по напластованию и при нормальном проги бе породных слоев с крутым падением деформации земной по верхности распределены весьма дискретно.
Как видно из изложенного, создание мет<?дики расчета сдви жений и деформаций, которая бы учитывала различные формы сдвижения и степень их проявления в зависимости от различных горногеологических факторов,— задача довольно^ сложная. Опре деление как максимальных величин сдвижений и деформаций на земной поверхности, так и распределения их в мульде сдви жения на основе использования типовых кривых [2р, на наш взгляд, мало перспективно. Особенно с низкой точностью по ти повым кривым рассчитываются деформации в краевых частях мульды сдвижения, где появляются деформации с критическими значениями.
Предлагаемая упрощенная методика расчета сдвижёния и де формаций земной поверхности основана на эмпирических зависи мостях [3] и учитывает определяющие формы сдвижения горных пород при разработке крутопадающих пластов. Величины сдвиже ний и деформаций в точках мульды можно получить вне зависи мости друг от друга, что дает большие преимущества при ди скретном их распределении перед типовыми кривыми, где неточ ность в вычислении одного вида деформаций ведет к ошибкам в других.
При расчете используются следующие исходные параметры процесса сдвижения.
1. Условия проявления формы сдвижения, называемой сполза нием. Сползание пород висячего >и лежачего боков пласта прояв ляется при одновременном выполнении, в основном, двух условий: вертикальная высота обнажения пород (I) и угол падения пла
ста (с() превышают предельные значения ( г преэ и оСпре« )• 2. Углы сдвижения. В точках земной поверхности, получаемых
на вертикальных разрезах по главным сечениям мульды с помо щью углов сдвижения, величины деформаций имеют следующие значения: наклоны — 4*10"3, растяжения — 2*10 '3.
3. Углы максимального влияния сдвижений и деформаций. С помощью углов максимального влияния, откладываемых на раз резе вкрест простирания от горизонта со стороны висячего бока у нижней границы, на земной поверхности получают участок, в ко
тором возможно появление максимального сдвижения или дефор мации.
В зависимости от вида сдвижения и деформации различают
следующие углы максимального влияния: |
|
|
|
а) |
оседаний со стороны висячего бока пласта |
(6П8 )■ |
|
б) |
горизонтальных сдвижений со стороны висячего бока (бгв); |
||
в) |
растяжений со стороны висячего бока |
( ô DB )• |
|
г) |
сжатий (6С); |
к |
|
д) |
растяжений со стороны лежачего бока |
(0 рл |
); |