книги / Сдвижение горных пород.-1
.pdfПри углах падения оС= 40 —65° существенное влияние на вели чины углов сдвижения |3 и у , наряду с физико-механическими свойствами вмещающих пород, оказывают влияние величина уг ла dL , слоистость' и направление ослабляющих плоскостей, что также не отражено в таблице и на рис. 1.
Для определения влияния физико-механических свойств вмещающих пород на характер сдвижения представляется це лесообразным вывести аналитическим путем зависимость между углами сдвижения и коэффициентом крепости.
|
Рис. |
2 |
|
В соответствии с рис. 2 имеем: |
|
|
|
|
_ n^ctg^+ m gC tg уг+ , |
, . |
|
hf |
h |
|
|
|
+ nV.>c*g1P(n-i)+mnctg4>n |
(1) |
|
|
h |
’ |
|
где |
— искомый угол сдвижения, в зависимости |
от значений |
углов для различных литологических разностей, определяемых величиной f, и от глубины горных работ h; h — глубина эксплуа тационных работ, для которой определяется угол сдвижения со гласно инструкции [3]; п ц — мощность (нормальная) отдельной
литологической |
разности; m*,— мощность |
(обычно часть |
мощ |
ности) породы, |
прилегающей непосредственно к полезному |
иско |
|
паемому; (ft — углы сдвижения различных |
литологических |
раз |
ностей. Эти углы определяются по графику рис. 1, где на одной оси отмечены коэффициенты по Протодьяконову, а на другой — углы сдвижения. Углы, приведенные на рис. 1,— ориентировочные. Для интервала f= 4—18 они определены экспериментально и приведены в таблице. Для интервала f= 18—20, при чрезвычай но крепких породах, экспериментальным путем установлено, что
углы стремиться к 9СР, при слабых породах, |
f = 4—0, можно |
|||||
предполагать, что углы сдвижения стремятся |
к |
углу |
внутрен |
|||
него |
трения р ; п — число разновидностей |
пород |
с различным |
|||
коэффициентом крепости по Протодьяконову |
(f). |
|
|
|
||
Из рис. 2 следует |
|
|
|
|
|
|
|
m1n = h—m ,—m2—m3— . . . —m nM |
, |
||||
тогда |
m , |
. . . + |
|
|
|
|
ctgôh^ = •^,ctg(p,+^pctg<p2+ |
|
|
|
|
||
|
v |
|
Wn-, |
|
|
|
|
nvz |
|
cte % + |
|
||
+ ^ c tg < p ,1 , - '^ c t g ï n - ^ t e Ÿ n - |
••■ |
H |
|
|||
|
+ ctgcpn |
|
|
|
|
|
Это выражение можно записать в следующем упрощенном виде:
ctgÔh, = j- |
2 |
mi (ctgcpip—ctgcpn ) +ctg<pn |
(2) |
lv |
i-i |
|
|
Соответственно угол сдвижения |
|
||
г 1 n-1 |
и |
(3) |
|
ûhf= a r c c tg [ - Ц |
m ^ctg^ —ctgcpn) + ctg(pnJ |
Рассчитанные углы сдвижения могут отличаться от действи тельных, полученных инструментальным путем на тех же профи лях. Эта разница будет отражать действие неучтенных геологиче ских и горнотехнических факторов и ошибки из-за несовершен ства предлагаемого метода. Разница Ag, которая отражает влия ние остальных геологических и горнотехнических факторов (кроме влияния физико-механической характеристики по рис. 1), может быть определена по формуле
|
|
Shf |
± &Ь |
> |
(4) |
где |
— угол |
сдвижения, определенный |
инструментальным |
пу |
|
тем |
поданной |
профильной линии; |
5hf — Угол сдвижения, опре |
деленный по физико-механической .характеристике вмещающих пород для того же профиля.
Для применения предлагаемого способа необходимо:
1. На вертикальном разрезе по профильной линии наблюда тельной станции построить угол сдвижения, полученный по ре зультатам инструментальных наблюдений, указать значения f, мощность литологических разностей в зоне сдвижения, глубину разработки и др. По тому же профилю указанным выше спосо бом определяются угол сдвижения и угловая поправка
2. На других вертикальных разрезах, по которым необходимо знать углы сдвижения (в случаях когда крепость вмещающих пород не одинакова с профилями наблюдательных станций), также рассчитывается угол сдвижения с учетом крепости отдель ных разновидностей пород. Полученный таким образом угол корректируется поправкой 'Дб .
Предлагаемый способ позволяет аналитическим или графиче ским способом учитывать изменение физико-механических свойств вмещающих пород. Такой учет особенно необходим при исследованиях сдвижения горных пород в условиях рудных месторождений, где вмещающие породы имеют большую измен чивость и трудно охватить инструментальными наблюдениями все возможное многообразие геологических условий.
ЛИТЕРАТУРА
1. Едини норми за проучвателно, структорнотърсещо и картировачно
соцциране. София, |
1956. |
|
|
|
|
|
||
2. |
К у з н е ц о в а |
Е.И. |
Об |
изучении |
механических |
свойств гор |
||
ных |
пород при |
исследованиях |
процесса |
сдвижения. Труды |
ВНИМИ, |
|||
сб. № 52,1964. |
|
|
|
г |
|
|
|
|
3. |
Г. X р и с ч е в |
и др. |
Определене ъглите • на движение |
и |
разкъсва- |
не за условияга на нашиге подземни рудници с цел съсгавяне на ин
струкция за опазване сьоръженията и обектиге |
в |
рудните райони. Со |
|||||||
фия, |
1970 (доклад — архив Нипроруда). |
|
|
|
|
|
|||
4. |
К а з а к о в с к и й |
Д.А. |
Сдвижение |
земной |
поверхности |
под |
влия |
||
нием горных разработок. М., Углетехиздат, 1953. |
|
|
|
|
|||||
5. |
К е к у х |
П.К. Метод |
аналогии при |
изучении |
процесса |
сдвижения |
|||
на рудных месторождениях. Труды КазГМИ, сб. № 13, 1956. |
|
|
|||||||
6. |
К у з н е ц о в М.А. и др. Сдвижение горных |
пород на рудных |
место |
||||||
рождениях. М., |
«Недра», |
1971. |
|
|
|
|
|
ТРУДЫ ВСЕСОЮЗНОГО НАУЧНО-ИССЛЕДОВАТЕЛЬСКОГО ИНСТИТУТА
ГОРНОЙ ГЕОМЕХАНИКИ И МАРКШЕЙДЕРСКОГО ДЕЛА (ВНИМИ)
Сб. 89 |
1973 г. |
Инж. В.В. Громов
У С Л О В И Е У С Т О Й Ч И В О Г О состояния З Е М Н О Й П О В Е Р Х Н О С Т И П Р И Р А З Р А Б О Т К Е
С Л Е П Ы Х Р У Д Н Ы Х З А Л Е Ж Е Й
Для решения ряда практических задач, связанных с проекти рованием мер охраны подрабатываемых объектов, при разработ ке слепых рудных залежей важно определить, сохранится ли земная поверхность в устойчивом состоянии или же она претер пит сдвижения и деформации.
Под устойчивым состоянием понимается полное отсутствие сдвижения земной поверхности или когда величины сдвижения ее получаются в пределах точности инструментальных измерений. Полная устойчивость земной поверхности возможна, когда су ществует устойчивое плоское обнажение пород висячего бока, образовавшееся после полной (частичной), отработки слепой за лежи, или же когда в налегающей толще пород формируется свод предельного равновесия, образующийся вследствие нару шения плоского обнажения.
Приведенные во Временных правилах охраны сооружений 1966 г. [1] рекомендации по установлению условий устойчивого состояния земной поверхности (без образования деформаций, опасных для сооружений), обоснование которых дано в работе А.Г. Акимова [2], недостаточно учитывают крепость вмещаю щих пород. Расчеты по формуле, указанной в [1], дают завы шенные значения безопасной глубины разработки при наличии в налегающей толще крепких пород.
Ниже дана методика определения устойчивого состояния земной поверхности при отработке слепых рудных залежей, ба зирующаяся на закономерностях, выявленных из нового обоб щения большого количества фактических данных.
Условия полной устойчивости земной поверхности зависят, прежде всего, от сочетания таких влияющих факторов, как глу бина залегания, форма и размеры выработанного пространства и крепость вмещающих пород. При определенных отношениях глубины разработки к размерам выработанного пространства
и крепости пород земная поверхность сохраняет полную устой чивость.
Для установления условий устойчивости произведено обобще ние результатов отработки 230 слепых рудных залежей со сло истыми и неслоистыми вмещающими породами, • из которых в 121 случае имело место нарушение устойчивости земной поверх ности и в 109* случаях сдвижения и деформации отсутствовали в течение 5—8 лет и более. Обобщены случаи отработки слепых залежей с коэффициентом крепости пород по шкале М.М. Про-
тодьяконова, в основном, от |
2—3 до 16 |
и с углом |
падения |
от 0 до 75°. |
устойчивого |
состояния |
учитыва |
При установлении условий |
лось влияние следующих показателей: Н — глубины верхней гра ницы выработки от контакта коренных пород с наносами; L — размера выработанного пространства по простиранию; — гори зонтальной проекции выработанного пространства на разрезе вкрест простирания; f — коэффициента крепости пород по шкале М.М. Протодьяконова.
Для приближенного сравнительного анализа устойчивости кровли при различных формах и размерах обнажений и различ ных углах падения залежей использована формула эквивалент ного пролета В.Д. Слесарева [3], в которой в качестве длин сто
рон обнажения приняты размер по простиранию |
L и горизон |
|
тальная проекция I1. Следовательно, формула для вычисления |
||
эквивалентного пролета в нашем случае имеет вид |
|
|
1 |
— |
( 1) |
ЭКЕ 1ÏM F |
[) |
|
Величина 1' получается |
графически с разрезов |
или вычисля |
ется при выдержанных углах падения d и мощности ш рудных залежей по формуле [2] L1= lcosoi+msino(, где I — размер выра ботанного пространства по падению. В случаях, когда L^-311, принимается Ьэкв = 1’, и наоборот.
Для характеристики прочности пород выбран коэффициент: крепости f как наиболее распространенный показатель прочност ных свойств пород на рудниках. Величина коэффициента кре пости в рассматриваемых случаях, как правило, устанавливалась по величине временного сопротивления породы . сжатию Ссж. Определение 6 СЭ1Спроизводилось путем’раздавливания цилиндри ческих образцов на испытательных машинах с отношением вы соты образца к диаметру, равным 1—2, или методом соосных пуансонов, что согласно [4,5] позволяет получить достаточно на дежные данные, характеризующие прочность пород на сжатие и
соответственно |
величину |
коэффициента крепости |
горных |
пород |
в куске. При |
разнице |
величины коэффициента |
крепости |
одной |
и той же породы на 2—3 единицы принималось среднее значение f.
При наличии в налегающей толще разнопрочных пород в качестве f принимается средневзвешенное значение коэффициента крепости, определяемое по'формуле
|
г |
Ц гп л+ fgtrig + |
• • • +fnffîn |
» |
fo\ |
|
|
ч-p- |
ш, +mz + |
. . . + m n |
W |
||
где f,, |
fn— коэффициенты |
крепости |
основных |
литологи |
||
ческих разностей |
коренных пород |
по шкале М.М. Протодьяконо- |
ва; Шр ш2, . . . , тп — мощности отдельных литологических раз ностей по вертикали над серединой выработанного пространства.
Для вывода зависимостей, связывающих указанные выше показатели, все случаи разработки слепых залежей наносились условными знаками на графики (см. рисунок) отдельно для слоистых и неслоистых вмещающих пород. По оси ординат
откладывали отношение —— , а по оси абсцисс — среднее или
1 экв
средневзвешенное значение коэффициента крепости пород ви сячего бока f.
Как видно из рисунку, кривые, разделяющие области полной устойчивости и неустойчивого состояния земной поверхности, являются кривыми гиперболического типа. Поскольку форма раз деляющих кривых для слоистых и неслоистых пород практически одинакова, то целесообразно эти кривые усреднить и аппроксими ровать одним уравнением.
Уравнение результирующей кривой имеет вид
= 55f''-3 |
(3) |
^ ЗКВ |
|
Отсюда следует, что земная поверхность сохраняет полную устойчивость, если
н ‘> |
Нр = |
551 экв |
М) |
f 1!3 ’ |
|||
где Нр — расчетная |
предельная глубины от верхней |
границы |
залежей до наносов, начиная с которой земная поверхность со хранит устойчивое состояние.
Зависимость (4) можно использовать при разработке слепых изолированных* залежей средней и большой мощности (ш > 3 л ) с углами падения от 0 до 75° и с коэффициентом крепости вме щающих пород от 4 до 16, при системах разработки с обру шением.
* Изолированными принято считать залежи, для которых зоны опасного влияния, построенные по углём разрывов на разрезах по простиранию и вкрест простирания, не пересекают друг друга.
Графики для определения устойчивости земной поверхности:
а — слоистые |
породы; |
б — неслоистые породы, I — область |
полной |
устойчивости |
зем |
|||
ной |
поверхности; |
11 |
— область неустойчнвого |
состояния; |
/ — разделяющая |
кривая |
||
для |
слоистых |
пород; |
2 — разделяющая кривая |
для несло истых |
пород; 3 — кривая |
|||
|
|
|
соответствующая зависимости |
Н |
—| з |
|
|
|
|
|
|
—— = 55f |
‘ |
|
|
Ъ к в
Выделить степень влияния интенсивности трещиноватости на устойчивость земной поверхности пока не удалось. Известно [6], что на месторождениях, имеющих одинаковые горногеоло гические условия залегания рудных тел, но разную интенсив ность трещиноватости, условия устойчивости налегающих пород различные. На основании анализа имеющихся фактических дан ных о разработках слепых залежей предельную глубину, опреде ляемую из выражения (4), следует увеличить примерно в 2. раза в случаях, когда налегающий массив сложен тонкослоистыми породами, сильно трещиноватыми неслоистыми породами, а так-- же сильно рассланцованными и перемятыми породами.
Зависимость (4) ориентировочно определяет высоту свода естественного равновесия, образующегося после нарушения устойчивого плоского обнажения. Она показывает, что при про чих равных условиях в слабых породах свод предельного равно весия образуется на большей высоте от выработанного простран ства, чем в крепких породах..
Необходимо отметить, что при наличии в налегающей толще
весьма |
обводненных |
пород, крупных |
тектонических |
нарушений |
||||||||||||
и других |
значительных |
|
поверхностей |
ослабления |
использовать |
|||||||||||
условие |
(4) |
не рекомендуется. |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||||
|
|
|
|
|
|
|
ЛИТЕРАТУРА |
|
|
|
|
|
|
|
||
1. Временные |
правила |
охраны |
сооружений |
и |
природных |
объектов |
||||||||||
от вредного влияния подземныхразработок |
на |
рудных месторождениях |
||||||||||||||
с неизученным |
процессом |
сдвижения |
горных пород. Л., |
ВНИМИ, |
1966. |
|||||||||||
2. А к и м о в |
А.Г. Расчет |
устойчивости земной поверхности |
при раз |
|||||||||||||
работке слепых рудных залежей. Труды ВНИМИ, сб. № 50, 1963. |
|
|||||||||||||||
3. С л е с а р е в |
В.Д. Механика |
горных |
пород. |
Углетехиздат, |
1948. |
|||||||||||
4. И л ь н и ц к а я |
Е.И., |
Т е д е р |
Р.И., |
В а т о л и н |
|
Е.С., |
Кун- |
|||||||||
т ыш М.Ф. Свойства горных |
пород |
и методы их определения. «Недра», |
||||||||||||||
1969. |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
5. Руководство |
по |
механическим |
|
испытаниям |
горных |
пород |
мето |
|||||||||
дом соосных пуансонов. Л.. ВНИМИ, 1960. |
|
|
|
|
|
|
|
|||||||||
6. Д ь я к о в с к и й |
В. Б.,- |
Ч е р н ы ш е в |
М. Ф., |
Ш а м п а р о в |
Г. Г., |
|||||||||||
Г о р ш к о л е п о в |
Г.М. Отработка |
слепых |
рудных |
тел |
Северо-Песчан- |
ского и Ново-Песчанского месторождений. «Изв. ВУЗов. Горный журнал», № И, 1969.
ТРУДЫ ВСЕСОЮЗНОГО НАУЧНО-ИССЛЕДОВАТЕЛЬСКОГО ИНСТИТУТА
ГОРНОЙ ГЕОМЕХАНИКИ И МАРКШЕЙДЕРСКОГО ДЕЛА (ВНИМИ)
Сб. 89 |
1973 г. |
Кандидат техн. наук В.И. Кузьмин
ВЛИЯНИЕ ГЛУБИНЫ РАЗРАБОТКИ ПЛАСТООБРАЗНЫХ РУДНЫХ ЗАЛЕЖЕЙ НА ХАРАКТЕР И ПАРАМЕТРЫ ПРОЦЕССА СДВИЖЕНИЯ ЗЕМНОЙ ПОВЕРХНОСТИ
Известно, что с увеличением глубины разработки изменяются параметры процесса сдвижения не только на столбообразных рудных залежах ограниченного простирания, но и на пластооб разных залежах, имеющих неограниченные, с точки зрения ме ханики горных пород, размеры по простиранию. Однако среди исследователей нет единого мнения о причинах этого изменения и о конечных значениях параметров процесса сдвижения пород висячего бока.
Результаты многолетних наблюдений за развитием процесса сдвижения при разработке некоторых пластообразных залёжей Кривбасса, элементы залегания которых сохраняются почти неизменными на большую глубину, а также лабораторные ис следования на моделях, позволяют вскрывать механизм процесса сдвижения горных пород и наиболее достоверно установить сущность влияния фактора глубины разработки, а также опре делить наиболее вероятные значения параметров процесса сдви жения при различных глубинах разработки.
Нисходящий порядок отработки крутопадающих железоруд ных залежей системами с обрушением при наличии сравнительно устойчивых пород обусловливают, с одной стороны, беспрерывное
развитие процесса |
сдвижения |
над |
выработанным пространством, |
|||
а |
с другой — периодический |
рост |
размеров |
области |
сдвижения |
|
в |
массиве и на |
земной поверхности. Этим |
процесс |
сдвижения |
на рудных месторождениях существенно отличается от сдвиже ния на угольных, сланцевых и других пластовых месторождениях. Поэтому характеризовать такой процесс сдвижения необходимо не только величиной углов сдвижения и разрывов, но и такими параметрами, как шаг сдвижения, период развития шага сдвиженйЯ *и ёкбрости сдвижений в различных частях мульды.
Каждому периоду развития процесса сдвижения свойственны определенный характер и параметры, зависящие, в основном,
от соотношения вынимаемой мощности и глубины разработки, а также физико-механических свойств и структурных особенно стей массива.
В подработанном массиве выделяются области, различные по характеру деформирования, степени разрыхления и парамет рам сдвижения.
Непосредственно над выработанным пространством (рис. 1) образуется область беспорядочного обрушения 1, где породы
превращаются |
и |
в |
несвязную |
|
|
|
|
|
|||||
массу |
|
кусков |
блоков. |
Уста |
|
|
|
|
|
||||
новлено, что коэффициент |
раз |
у=8Щ |
|
|
|
|
|||||||
рыхления здесь составляет 1,2— |
|
|
|
|
|||||||||
—1,3, а высота области не пре |
|
|
|
|
|
||||||||
вышает |
трехкратной вынимае |
|
|
|
|
|
|||||||
мой мощности |
залежи. |
Благо |
|
|
|
|
|
||||||
даря |
крутому |
падению |
проис |
|
|
|
|
|
|||||
ходит перепуск обрушенных по |
/ / / ъ |
|
|
|
|
||||||||
род с образованием пустот. По- |
|
|
|
|
|||||||||
этому |
при |
разработке |
верхних |
|
|
|
|
|
|||||
горизонтов |
эта |
область, |
рас |
|
|
|
|
|
|||||
пространяясь до контакта с на |
|
|
/ |
/ |
/ / |
||||||||
носами, |
вызывает |
на |
земной |
v |
"/'"'va |
||||||||
поверхности внезапное |
образо- |
|
/ |
/ |
/ |
/ |
|||||||
вание |
|
воронок |
|
обрушения и |
|
/ / |
/ |
/ |
|
||||
провалов |
под |
углами, |
близки |
|
|
|
|
|
|||||
ми к 90 . |
Обрушенные породы |
рис j |
Схемы сдвижения |
пород |
заполняют выработанное про- на разных глубинах разработки:
странство И создают некоторый а ~ н=3 т; б~ н=6т: в — Н= 300—400 м подпор вышележащим породам.
'За областью беспорядочного обрушения образуется область сдвига пород по трещинам отдельности 2, которая, выходя под наносы, вызывает их сдвижение с образованием на земной по верхности зоны террас под углами разрывов 60—70°. Тот факт, что угол наклона векторов сдвижения грунтовых реперов на зем ной поверхности, оказавшихся в этой области, примерно равен углу разрывов ((5й) и среднему значению угла падения обратно падающих систем тектонических трещин, указывает именно на то, что сдвижение пород здесь происходит в форме сдвигов крупных блоков по трещинам структурного ослабления массива. Коэф фициент разрыхления здесь не превышает 1,1. Для этой области также характерны резкие колебания в значениях скоростей сдви жений, наибольшие из них достигают 400—500 мм/мес. Высота области сдвигов по нормали к напластованию не превышает шестикратной вынимаемой мощности залежи. Эту область трудно разграничить с окружающей ее областью прогиба, .пород 3, так как сумму элементарных сдвигов отдельных блоков на границе области можно рассматривать и как прогиб слоев пород.