книги / Электроника электрофизические основы, микросхемотехника, приборы и устройства
..pdfпереключения (перехода из одного состояния в другое) транзистор работа ет в активном режиме с большими уровнями напряжений и токов. Это оп ределяет основные требования, предъявляемые к параметрам транзисторов:
•большой ток коллектора /к (от единиц до сотен ампер);
•малое напряжение насыщенного транзистора (/„ (доли вольта);
• |
высокое пробивное напряжение £/кэ т(от сотен до тысячи |
вольт); |
• |
малое время переключения гп (единицы миллисекунд). |
|
Транзисторная структура, удовлетворяющая указанным |
условиям, |
имеет большие площади сечения базовой и коллекторной областей при ма лой ширине базы (рис. 13.5,а).
Б? |
|
Э.Ъ |
г=Шp=j=Шд£?= |
||
р |
п |
п |
п
б)
Рис. 13.5. Структура силового БТ (а), составного транзистора (б) и его схема (в)
Основным недостатком такой структуры силового транзистора явля ется малое значение коэффициента передачи тока базы р< 10 ,что требует значительных токов управления по цепи базы. С целью увеличения значе ния р используют сложные транзисторные структуры (рис. 13.5,6). Эквива лентная схема на рис. 13.5,в отображает транзисторную сборку, называе мую с о с т а в н ы м т р а н з и с т о р о м . Параллельно эмиттерным пере ходам сформированы резисторы R\, Æ2, уменьшающие температурную зави симость коэффициентов передачи токов транзисторов.
С помощью эквивалентной схемы несложно получить соотношение общего коэффициента усиления тока в рассматриваемой структуре:
p = /2// i = Pi(32,
где Pi, ро —коэффициенты усиления тока транзисторов Ti и Т2.
Для достижения больших значений рабочего тока применяют многоэмиттерные транзисторы. Внутри единой базовой области располагаются несколько длинных полосок типа п , соединенных с общим выводом эмиттера (рис. 13.6,а).
Рис. 13.6. Структура (а) и схема (б) многоэмиттерного транзистора
Общая для всей структуры коллекторная область суммирует все приходящие с эмиттеров токи. Эквивалентную схему можно представ, ть как параллельное соединение нескольких транзисторов (рис. 13.6,6).
Потребляемая биполярным транзистором в режиме переключекия мощность расходуется в цепи управления в период удержания, а также в выходной цепи при его отпирании и запирании (активная область работы ).
Выбор типа транзистора производится при предельно допустимом сочетании параметров с использованием приведенного в технических > с- ловиях графика безопасной работы, который построен на основе выходных характеристик транзистора с учетом тепловых режимов. Особенностью ра боты силовых биполярных транзисторов в предельных режимах является возможность его саморазогрева за счет положительной электротепловой обратной связи, образующейся вследствие увеличения тока при повыше нии температуры.
Биполярные транзисторы с небольшим коэффициентом передачи то ка потребляют сравнительно большую энергию по базовой цепи. Указан ный недостаток устранен в приборах, имеющих два устойчивых состояния, которые сохраняются при снятии входного сигнала, т. е. без затрат энер гии по цепи управления. Такой прибор, называемый т и р и с т о р о м , предназначен для переключения (коммутации) тока и содержит три в*пимодействующих р-п перехода в четырехслойной рг-щ-рх-щ структуре (рис. 13.7,а).
Рис. 13.7. Структура (о), эквивалентная схема (б), характеристики ( в ) и обозначение тиристора (г)
Для получения статической характеристики тиристора его структур) удобно представить условно разделенной на две части, которым соответст вуют транзисторы Ti и Т2 на эквивалентной схеме (рис. 13.7,6). Анализ процессов с помощью эквивалентной схемы позволяет получить зависи мость тока / через переходы от напряжения U между внешними выводами катода (К) и анода (А). При положительном напряжении на катоде перехо ды п2-р2 и п\-р\ смещены в прямом, а переход п2-р\ - в обратном направле ниях, что определяет весьма малый ток закрытого перехода / к0 через при бор. Указанная полярность приложенного напряжения обеспечивает ак
тивный (усилительный) режим транзисторов Tj и Т 2, для которого спра
ведливы соотношения |
/ к1= а ,/э1и |
/ К2 = а 2^э2- Из эквивалентной схемы |
можно записать |
|
|
|
■^э2 ~ ^к2 |
Ll ^ Lo |
И с учетом Li = L 7 = I |
несложно получить выражение для тока |
/ = / к0/[1 -(а, + а2)].
Характеристика структуры определяется приложенным напряжени ем U вследствие зависимости ai и аг от напряжений и токов переходов. Ес ли приложенное положительное напряжение невелико, то коэффициенты передачи близки к нулю и рост напряжения приводит к небольшому уве личению тока (рисЛ 3.7,в). При существенном увеличении напряжения на блюдается достаточно быстрый рост ai и аг, так что их сумма приближает ся к единичному значению (a, + а2) = 1. При напряжении U= Unпроисхо дит лавинообразный рост тока, отображаемый на характеристике участком /л < I < 1Ис отрицательным дифференциальным сопротивлением. Увеличе ние тока снижает потенциальный барьер среднего перехода, и при значе нии /н все переходы оказываются смещенными в прямом направлении (режим насыщения). При этом общее напряжение t/„ складывается из на пряжений насыщения на открытых переходах. Изменение полярности приложенного напряжения практически дает значение обратного тока пе рехода I = / ко вплоть до электрического пробоя перехода при напряжении
С/= и„р.
Прибор, управляемый напряжением, приложенным к двум внешни ми электродам, называется д и о д н ы м т и р и с т о р о м , или д и н и ст оро м . Его включение (перевод в проводящее состояние) осуществля ется приложением достаточного значения прямого напряжения U > Un. Ус тановившееся значение тока, определяемое восходящей ветвью характери стики при U> Un, обычно слишком велико для нормальной работы. Поэто му вначале прибор переводится в проводящее состояние и затем устанав ливается ток при меньших значениях напряжения. Выключение прибора осуществляется подачей обратного напряжения (противоположной поляр ности) или снижением тока до / < /л.
Напряжение включения тиристора Un можно изменять подачей тока через специально сформированный электрод, контактирующий с областью Pi (рис. 13.7,г). Ток управляющего электрода /уЬ складываясь с током кол лектора Ть увеличивает ток через переход и снижает напряжение срабаты вания Un] (рис. 13.7,в). При напряжении U < Un тиристор можно перевести в проводящее состояние с помощью импульса тока управления /у. После снятия сигнала управления тиристор останется во включенном состоянии.
Существует несколько структур тиристоров, обладающих различны ми свойствами и характеристиками. Среди них следует упомянуть симмет ричные тиристоры (симисторы) и запираемые тиристоры, которые вклю
чают и выключают с помощью импульсов тока управления различной по лярности.
К недостаткам тиристоров следует отнести относительно низкое бы стродействие, обусловленное большим временем выключения. Волыни ство групп тиристоров обладает также ограниченной управляемостью, в ражающейся в возможности отпирания по маломощной цепи управления, запирания - по силовой цепи. Возможность отпирания с помощью коро i ких импульсов напряжения снижает помехоустойчивость.
Мощные п о л е в ы е т р а н з и с т о р ы нашли применение в не прерывных и импульсных энергетических преобразователях. В отличие t биполярных приборов, управляемых с помощью входного тока, в полев!
транзисторах управление выходным током осуществляется с помощью вы ходного напряжения. Наибольшее распространение получили полевые транзисторы, имеющие структуру «металл - диэлектрик —полупроводни (МДП). На полупроводниковой подложке р-типа формируются облас и п -типа с металлическими выводами стока (С) и истока (И), между кото рыми помещен металлический затвор (3), изолированный от подложки тонким слоем диэлектрика из окиси кремния (рис. 13.8,а).
и
|
|
|
J |
|
' " / 7 + |
|
|
р " ":VиУГ |
|
|
|
п |
h |
|
|
о) |
п |
в) |
яг |
|
|||
Рис. 13.8.Полевые транзисторы с параллельной структурой ( а ) , вертикальными |
|||
|
каналами (б) и |
датчиком тока (в) |
|
При коммутации значительных токов преимущественно используют ся МДП-транзисторы с индуцированным каналом л-типа. Относительно высокое сопротивление канала (доли ома) приводит к большому падению напряжения в открытом состоянии. Сопротивление проводящего канала пропорционально его длине. Для уменьшения прямого падения напряжения прибор изготавливают с коротким каналом, который обеспечивает высокою крутизну проходной характеристики в линейном режиме: ic =gmu
Увеличение допустимого значения выходного тока (стока) достига ется за счет параллельного соединения отдельных структур, при этом у величиваются габариты прибора, а также возрастают значения межэлектрод ных емкостей, снижающих быстродействие и вызывающих рост потребле ния при переключении. Уменьшение площади, занимаемой прибором, дос тигается путем использования V-образных структур с вертикальным рас положением каналов (рис.13.8,6).
МДП-транзистор обладает существенной зависимостью параметров от температуры. Рост температуры прибора приводит к увеличению сопро
тивления канала и уменьшению тока, что создает высокую теплостойкость устройства. Для обеспечения системы регулирования температуры и защи ты приборов МДП-транзисторы снабжаются встроенными датчиками тока. Конструктивно под датчик тока выделяют одну из параллельных ячеек в структуре транзистора (рис. 13.8,в).
Полевые транзисторы применяются в силовых преобразователях для коммутации больших токов при не слишком высоких напряжениях. По вышение допустимого напряжения требует расширения стоковой области и+-типа, что ведет к увеличению сопротивления открытого транзистора. Достоинствами прибора являются весьма малое потребление тока по цепи управления, очень большой коэффициент усиления тока и простота сопря жения с параметрами управляющих логических элементов.
Полевые транзисторы применяются в мощных выходных усилитель ных каскадах. Эквивалентная схема МДП-транзистора на участке выход ной характеристики с малым наклоном может быть представлена источни ком тока с большим внутренним сопротивлением, составляющим десятки килоом. Согласование такого прибора с низкоомной нагрузкой представ ляет определенные технические трудности. Для мощных выходных усили тельных каскадов разработаны полевые транзисторы со статической ин дукцией (СИТ), на выходных характеристиках которых отсутствует поло гий участок (область насыщения тока стока). В структуре полупроводника и-типа расположены цилиндрические области р - типа, на границе которых образуются р-п переход и высокоомная область 1, обедненная основными носителями (рис 13.9,а).
Рис. 13,9. Структура (я), принцип действия (б) и характеристики (в) транзистора со ста тической индукцией
Для получения больших значений управляемого тока структура вы полняется многоканальной с несколькими затворами в форме цилиндров (рис 13.9,6). Такая конструкция обеспечивает малую длину канала, что способствует отсутствию насыщения тока стока. При нулевом напряжении затвора канал имеет максимальную ширину dmи наименьшее сопротивле ние канала. Положительное напряжение и си создает ток стока, который практически линейно зависит от этого напряжения (рис. 13.9,в).
Подача отрицательного напряжения на затвор приводит к расшире нию обедненного подвижными носителями слоя и частичному перекрытию Проводящего канала между истоком и стоком. Чем больше запирающее
напряжение затвора С/3, тем выше напряжение стока Uc, требуемое для компенсации повышающегося барьера. Повышение отрицательного на пряжения затвора приводит к сдвигу выходных характеристик в сторогу увеличения С/с. При этом линейная зависимость тока от напряжения сохрг няется на большом участке характеристики. Положительное напряжение затвора снижает потенциальный барьер. При некотором значении он про падает и транзистор становится неуправляемым.
Успехи технологии позволили создать комбинированную структурх содержащую силовой биполярный и управляющий КМОП-транзисторг (13.10,а).
Рис. 13.10. Структура (а), эквивалентная схема (б) и обозначение |
БТ с изолированным |
затвором ( в ) |
|
В типичную структуру р*-п~-р+ силового биполярного транзистора |
|
введена область и+, которая совместно с областями гГу р |
и поликремние |
вым затвором образует управляющий полевой транзистор с индуцирован ным каналом «-типа. Ток стока МОП-транзистора является управляющим током базы силового транзистора Т! (рис. 13.10,6). Управляемость улучша ется за счет образования в структуре транзистора Т2, который вместе с 1 образует составной транзистор. В целом структура обеспечивает весьма
большой коэффициент усиления тока благодаря |
соединению полевого |
транзистора с составным биполярным транзистором. |
|
Полученный на основе приведенной структуры прибор (рис.13.10,в |
|
называемый б и п о л я р н ы м т р а н з и с т о р о м |
с и з о л и р о в а н |
н ы м з а т в о р о м , или IGBT-прибором (Insulated Gate Bipolar Transistor), объединяет преимущества полевых транзисторов (совместимость по урон ням управления с цифровыми логическими элементами, очень больше входное сопротивление) с достоинствами силовых биполярных транзисто ров (малое выходное сопротивление, большие значения коммутируемых токов при высоких напряжениях).
Промышленность выпускает IGBT-приборы с широкой номенклао рой параметров, как в виде отдельных изделий, так и в составе силош ы блоков, оснащенных системами контроля и управления.
П а с с и в н ы е к о м п о н е н т ы , применяемые в силовых устрой ствах, работают при больших токах и высоких напряжениях, что обус вило специфику их параметров и конструктивного исполнения.
Р е з и с т о р ы по принципу действии являются преобразователями электрической энергии в тепловую, которая рассеивается в окружающем пространстве. В мощных высокоэффективных преобразователях резисторы применяются в случаях крайней необходимости для регулирования и огра ничения тока, гашения избыточной мощности, задания интервалов време ни, а также вместе с конденсаторами в фильтрах маломощных источников электропитания. В сильноточных блоках при низкой частоте используются проволочные резисторы, имеющие высокую надежность при работе в ши роком температурном диапазоне.
К о н д е н с а т о р ы применяются в большинстве силовых блоков (в составе стабилизаторов и фильтров, во времязадающих цепях). Конден саторы энергетических устройств находятся под одновременным воздейст вием постоянного и переменного (пульсирующего) напряжений. К основ ным параметрам силовых конденсаторов следует отнести номинальную емкость и ее отклонения в условиях эксплуатации, номинальное напряже ние, реактивную мощность в заданном диапазоне частот, тангенс угла по терь, характеризующий рассеяние энергии внутри конденсатора, которое приводит к разогреву прибора.
Лучшими удельными параметрами обладают электролитические конденсаторы, имеющие наибольшую емкость при заданном объеме и до пустимом напряжении. Большинство выпускаемых типов электролитиче ских конденсаторов рассчитано на работу при однополярном напряжении. Кроме того, они имеют достаточно высокий уровень потерь и большую инерционность, что ограничивает их использование в низкочастотных уст ройствах. При высокой частоте преобразования применяют различные ти пы керамических конденсаторов.
И н д у к т и в н ы е к а т у ш к и с ферромагнитными сердечниками (дроссели) нашли широкое применение в силовых устройствах для сгла живания кривой тока и в качестве накопителей энергии в импульсных пре образователях. Индуктивность дросселя можно оценить с помощью соот ношения L = где N —число витков дросселя; s, / - сечение и
длина магнитопровода; р ц - относительная магнитная проницаемость при перемагничивании по частному циклу. В сглаживающих фильтрах через обмотку дросселя наряду с переменной составляющей проходит постоян ный ток, приводящий к смещению рабочей точки на кривой В(Н), что мо жет привести к насыщению материала. При этом относительная магнитная проницаемость снижается и может приблизиться к единичному значению, когда применение сердечника неэффективно.
Для снижения влияния подмагничивания на параметры дросселя ферромагнитный сердечник изготавливается с немагнитным (воздушным) зазором. Наличие зазора длиной 6 с проницаемостью ц = 1 можно интер претировать как изменение относительной магнитной проницаемости ма териала сердечника р с. При малой длине зазора 5 « / и высокой прони
цаемости материала р » 1 для оценки эквивалентной проницаемости сер дечника можно воспользоваться соотношением
ц с = [(1/ ц ) + (5 //)]-1= / / 5 .
На основе полученной формулы дроссель с малым зазором прел ставляют линейной индуктивностью L = N 2р 0 l/Ъ. Производство дросселя с большим значением индуктивности требует изготовления сердечника с весьма малым зазором, что приводит к снижению стабильности характери стик при изменении температуры вследствие вариации длины зазора при разогреве сердечника.
Т р а н с ф о р м а т о р - это прибор, в котором передача электриче ской энергии осуществляется посредством магнитной связи между обмо ками без непосредственного (гальванического) контакта. В силовой аппа ратуре трансформаторы применяются для преобразования уровней пере менных (преимущественно синусоидальных) напряжений и токов. Пара метры трансформаторов влияют на основные показатели энергетических преобразователей (выпрямителей, инверторов) и систем электропитания Их габариты и масса в большинстве приложений практически определяю i аналогичные параметры преобразователя в целом. В свою очередь харак теристики и параметры трансформатора зависят от множества схемных и конструктивных факторов.
Трансформатор представляет собой нелинейное электротехническое устройство, анализ процессов в котором связан с решением достаточно сложной электродинамической задачи. С целью выявления особенностей силовых трансформаторов кратко рассмотрим наиболее общие подходы к их описанию и выбору компонентов. Конструктивные параметры транс форматора выбирают из условия передачи заданной мощности с учетом обеспечения допустимого перегрева при минимальных габаритах.
В соответствии с принципом действия передача мощности между обмотками трансформатора осуществляется с помощью магнитного пото ка, сконцентрированного в магнитопроводе, на котором размещены обмот ки. Характеристики трансформатора во многом определяются типом и ма териалом ферромагнитного сердечника (магнитопровода), применяемого с целью концентрации магнитного потока и увеличения магнитной связи между обмотками.
Для изготовления сердечников трансформаторов используются раз личные виды материалов (электротехнические стали, пермаллои, ферриты, магнитодиэлектрики) с отличающимися кривыми намагничивания. Важ ной характеристикой материала является индукция насыщения Вт, опреде ляющая максимальное значение магнитного потока Фт сечением sc. Маг нитный поток создается приложенным входным переменным сигналом и зависит от действующего значения напряжения U\9частоты/ и числа вит ков N] первичной обмотки: Фт =£/,/(4,44/7V,).
Действующее значение выходного напряжения можно оценить с по мощью коэффициента трансформации, определяемого отношением числа витков первичной и вторичной обмоток: k - U lIU1=NxIN1. Очевидно, что передаваемая в нагрузку мощность, падения напряжений на сопротивлени ях обмоток и КПД трансформатора зависят от токов в обмотках. Входной ток трансформатора обычно представляют суммой тока в режиме холосто го хода (при разомкнутой вторичной обмотке) и составляющей, обуслов ленной влиянием нагрузки. В режиме холостого хода трансформатор мож но рассматривать как катушку с ферромагнитным сердечником, расчет ко торой позволяет определить ток холостого хода, являющийся паспортным параметром трансформатора.
Энергетические параметры трансформатора можно проанализиро вать на основе баланса мощностейР1 + который учитывает мощно сти подводимую Pi, передаваемую в нагрузку Р2 и суммарные потери, складывающиеся из потерь в обмотках и магнитопроводе. Перемагничивание сердечника при прохождении токов по обмоткам сопровождается по терями. Энергия потерь в обмотках и магнитопроводе переходит в тепло, которое частично рассеивается в окружающем пространстве и вызывает нагрев элементов конструкции.
Падение напряжения в проводниках обмотки и потери мощности за висят от выбранного значения плотности тока Jcp < 4...5 А/мм2. Допусти мая плотность тока и суммарное число витков обмоток определяют пло щадь окна сердечника $м, в котором размещены обмотки. Габаритные размеры трансформатора принято оценивать произведением сечения sc сердечника магнитопровода на площадь sMокна сердечника:
=P2/( k fB mJcp),
где к - коэффициент, учитывающий конструктивные параметры.
Для стандартных типоразмеров сердечников при заданной частоте / по произведению SçSM несложно выбрать сердечник, обеспечивающий тре буемую мощность трансформатора. При заданной мощности трансформа тора снижение габаритов достигается увеличением частоты преобразова ния. В устройствах, работающих непосредственно от сети промышленной частоты /=50Г ц, силовые трансформаторы имеют значительные габарит ные размеры. В автономных источниках электропитания используется час тота сети 400 Гц или 1 кГц. Уменьшение габаритных размеров трансформа торов и дросселей в инверторах достигается за счет генераторов повышен ной частоты (более 10 кГц). Снижение потерь обеспечивается применени ем сердечников на основе ферритов и магнитодиэлектриков.
Силовая электронная аппаратура наряду с приведенными основны ми элементами содержит достаточно большой перечень устройств, вы полняющих функции обеспечения электробезопасности, защиты от перегрузок и др.
13.3. Типовые энергетические преобразователи
Разнообразие областей применения и требований к параметрам и ус ловиям эксплуатации обусловили весьма широкую номенклатуру силовк/ устройств, отличающихся выполняемыми функциями, структурой, схем< техническим и конструктивно-технологическим исполнением. Из всей многообразия силовых преобразователей можно сформировать несколько групп и выделить в них типовые блоки, отражающие характерные черты своего класса.
Сложные силовые устройства могут быть реализованы на основе ти повых блоков. Структурные схемы, элементная база и электрические схе мы конкретных устройств зависят от большого числа факторов: мощности уровня и характера напряжений на входе и выходах, типа нагрузки, требо ваний к параметрам, точностных оценок, условий эксплуатации, диапазона изменений внешних воздействий.
При описании силовых преобразователей обычно используется их классификация, основанная на функциональном назначении (выпрямители инверторы, фильтры, стабилизаторы).
В ы п р я м и т е л и предназначены для преобразования переменного напряжения сети в постоянные напряжения с требуемыми параметрами для электропитания преобразователей и приборов. В зависимости от воз можности изменения уровня выходного напряжения электрическим спосо бом выпрямители подразделяют на неуправляемые, выполненные на по лупроводниковых диодах, и управляемые (регулируемые), реализуемые на транзисторах или тиристорах. По количеству полупериодов входного си нусоидального напряжения, участвующих в образовании выходного сш нала, схемы выпрямителей делят на одно- и двухполупериодные, а по чис лу фаз входного переменного напряжения различают одно-, трех- и мно гофазные схемы выпрямления.
Простейший выпрямитель содержит источник синусоидального на пряжения w,(t) = C/msincof, соединенный с нагрузкой через полупроводни ковый диод (рис.13.11 ,а).
Рис.13.11. Схема однополупериодного выпрямителя (а), графики напряжении и тока (б), выпрямитель с трансформатором (в)
Нелинейность характеристики диода обуславливает преимуществен но однополярный ток в цепи (рис. 13.11,6). Прямой ток открытого д и о д а