книги / Электропитание устройств связи
..pdfОсновные параметры схемы при ее работе на емкостную на
грузку |
и нагрузку индуктивного характера [приведены в табли |
це 6.2. |
|
Сравнивая 'параметры схемы при различных видах нагрузки, видно, что величина габаритной мощности трансформатора, а так же допустимые токовые нагрузки вентилей различны.
Лучшее использование трансформатора при нагрузке активно-
индуктивной |
(5тр= 1,34Р0), |
-несколько |
хуже |
при |
чисто |
активной |
|
(STp=4,48 Р0) |
и значительно |
хуже при |
емкостной |
(5тр= 1 ,7 Р 0 |
при |
||
5 = 1, D = 2). |
Нагрев вентилей также |
будет |
наименьшим |
при |
на |
грузке индуктивной, несколько большим при чисто активной и наи большим — при емкостной. Это объясняется различием формы кривой тока вентиля и обмоток трансформатора при различных
Рис 6 40 О дноф азная мостовая схема выпрямителя
характерах нагрузки, вследствие чего неодинаковы коэффициенты формы кривых и действующие значения токов, которые и опреде ляют нагрев вентилей и обмоток трансформатора.
Режим работы вентиля по обратному напряжению несколько* благоприятнее при емкостной нагрузке (5 = 1 ), при которой необ ходимо наименьшее число витков вторичной обмотки трансфор матора.
Двухполупериодная схема выпрямления применяется в основ ном при нагрузках емкостной или индуктивной. При активной на грузке схема применяется редко. С кенотронными вентилями схе ма рассчитана на выходные мощности до 200 Вт, с полупровод никовыми до 50 Вт.
Достоинства схемы следующие: повышенная частота пульса ции; минимальное число вентилей; возможность использования вентилей с общим катодом или анодом (для полупроводниковых — возможность применения общего радиатора без изоляции вен тилей) .
Недостатки схемы: усложненная конструкция трансформатора,, плохое (использование трансформатора, высокое обратное напря жение на вентилях.
Однофазная мостовая схема выпрямления. В схеме (рис. 6.40)
четыре вентиля соединены так, что в течение одной половины пе риода напряжение вторичной обмотки подается на нагрузку через, одну пару вентилей, а в течение другой половины периода — че рез другую пару.
151
На рис 6 41 изображены графики напряжений и токов для моистовой схемы при работе ее па активную нагрузку.
В первый полупериод потенциал верхней точки вторичной об мотки трансформатора положителен относительно нижней точки и ток протекает от плюса вторичной обмотки через вентиль 1, сопро тивление нагрузки Rw вентиль 2 к минусу вторичной обмотки.
а) |
а) |
Рис |
6 4\1 |
Работа |
однофазной |
Рис |
6 42 |
Работа |
однофаз |
мостовой |
схемы |
на активную |
ной |
мостовой схемы на ем |
|||
й) |
uz(®t)y |
нагрузку |
|
костную нагрузку |
|||
б) «о(со/), /о(со/), |
a) Uo(at), |
хо(со/), |
г) iB(a>t)y |
||||
|
в) /в (со/) „ г) |
ii (со/) |
|
в) i2(coO, г) |
н(сof) |
Во второй полупериод ток протекает от нижней точки транс форматора через вентиль 3, сопротивление нагрузки Rn, вентиль 4 к верхней точке вторичной обмотки трансформатора. Таким обра зом, в этой схеме вторичная обмотка трансформатора работает обе половины периода и через нее протекает ток в обоих направлениях Через сопротивление нагрузки ток также протекает в течение обе их половин периода, но в неизменном направлении
Как видно из рис 6 42 и 6 43, кривые выпрямленного напряже ния UQ и тока вентиля ia для различных нагрузок аналогичны кри вым рис 6 38, 6 39
Основные расчетные соотношения для однофазной мостовой схе мы выпрямления при различных видах нагрузки приведены в табл 6 3
Однофазная мостовая схема выпрямления из всех двухполупериодьых схем выпрямления обладает наилучшими технико-экоио-
152
Рис 6 43 Работа однофазной мостовой схемы ча индуктив ную нагрузку
a) «о(со^), б) |
iB (co/), в) *2(00/ ) , |
г) |
й ((о0 |
мичесюими показателями. Применяется в основном при емкостной и индуктивной на грузках, реже используется при работе на активную на грузку. В этой схеме в ос новном применяются полу проводниковые вентили. Мо стовая схема рассчитана на ^вых до 300 Вт.
Достоинства схемы* повы шенная частота пульсации, низкая величина обратного напряжения; хорошее ис пользование трансформато ра; работа без трансформа тора. К недостаткам схемы следует отнести: необходи мость в четырех вентилях; повышенное падение напря жения в вентильном ком* плекте, невозможность уста новки однотипных полупро водниковых вентилей на одиом радиаторе без изоли рующих прокладок.
i&
С х е м а у д в о е н и я н а п р я ж е н и я ( с х е м а Л а т у р а ) . В схеме (рис. 6.44а) «в два плеча моста включены вентили 1 и 2 , а в два другие плеча — конденсаторы Ci и С 2. К одной из диагоналей моста п од ключена вторичная обмотка трансформатора, а к другой диагона ли — нагрузка. Схему удвоения напряжения .можно представить в виде двух однополулериодных схем, соединенных последовательно
а ) |
|
|
|
|
и |
работающих от |
одной |
вторич |
||||||||
|
|
|
|
ной ■ обмотки |
трансформатора. |
|||||||||||
|
|
|
|
|
||||||||||||
|
|
|
|
|
При |
положительном |
потенциале |
|||||||||
|
|
|
|
|
точки а вторичной обмотки тран |
|||||||||||
|
|
|
|
|
сформатора, когда |
Э Д С в н ей |
на |
|||||||||
|
|
|
|
|
правлена вверх, будет открыт вен |
|||||||||||
|
|
|
|
|
тиль |
1 и начнет заряж аться |
кон |
|||||||||
|
|
|
|
|
денсатор Ci. Ток в первый полу- |
|||||||||||
|
|
|
|
|
период |
протекает |
|
через |
вторич |
|||||||
|
|
|
|
|
ную |
обм ож у, |
вентиль |
1 |
и кон |
|||||||
|
|
|
|
|
денсатор Ci. |
|
|
|
|
|
|
|||||
|
|
|
|
|
|
При |
противоположном |
нап |
||||||||
|
|
|
|
|
равлении Э Д С вторичной |
обмот |
||||||||||
|
|
|
|
|
ки (во второй полупериод) заря |
|||||||||||
|
|
|
|
|
жается |
конденсатор С 2. |
Ток зар я |
|||||||||
|
|
|
|
|
да |
конденсатора |
|
С 2 |
протекает |
|||||||
|
|
|
|
|
через |
вторичную обмотку, конден |
||||||||||
|
|
|
|
|
сатор |
С 2, вентиль |
2 . К онденсато |
|||||||||
|
|
|
|
|
ры |
Ci и C i |
по |
отношению |
к соп |
|||||||
|
|
|
|
|
ротивлению |
нагрузки R a соедине |
||||||||||
|
|
|
|
|
ны последовательно |
и |
напряж е |
|||||||||
|
|
|
|
|
ние на |
нагрузке U o=M ci+«c2• |
На |
|||||||||
|
|
|
|
|
рис. |
6.446 |
изображены |
кривые |
||||||||
|
|
|
|
|
напряжений |
|
на |
конденсаторах |
||||||||
|
|
|
|
|
и с и |
U a , на сопротивлении нагруз |
||||||||||
|
|
|
|
|
ки ио |
и кривая тока во вторичной |
||||||||||
|
|
|
|
|
об'мотке трансформатора |
i2. |
|
|||||||||
|
|
|
|
|
|
Конденсаторы С| и С2 разря |
||||||||||
|
|
|
|
|
жаются на сопротивление |
нагруз |
||||||||||
|
|
|
|
|
ки |
#ц. |
Так как |
напряжение на |
||||||||
|
|
|
|
|
конденсаторах |
U ci |
и и с г |
сдвину |
||||||||
Рис. 6.44. Удвоение |
напряжения: |
ты по ф азе на половину периода, |
||||||||||||||
то |
суммарное |
напряжение ы0 |
из |
|||||||||||||
а ) схема Латура; |
б ) |
зависимости |
||||||||||||||
меняется с |
удвоенной |
частотой, |
||||||||||||||
МшО; |
“ ci(coO, |
“ сг(ш<). |
М “ 0 . |
|||||||||||||
|
ио(ш1) |
|
|
т. е. в этой |
схеме |
частота |
первой |
|||||||||
|
|
|
|
|
гармоники выпрямленного напря |
|||||||||||
жения |
равна удвоенной |
частоте сети |
(/ш = 2 /с ). Ток во |
вторичной |
обмотке трансформатора в различные полуиериоды имеет противо положное направление и постоянная составляющая тока во вто ричной обмотке равна нулю.
Конденсаторы С \ и С 2 — элементы схемы выпрямления, поэтому работа выпрямителя возможна лишь на емкостную .нагрузку и сх е ма рассчитывается графо-аналитическим методом (см. § 6.5).
154
Основные расчетные соотношения для дан ной схемы выпрямления приведены л табл. 6.4.
Как известно из § 6.5, расчетные парамет ры В , D , F определяются из кривых по величи не параметра (А = 1 0п гф 1 и 0т ). При определе нии параметра А <в выражении вместо U Q не обходим о подставить 0,5 U Q и принять m = 1. При определении Кщ принимаем C = C i= C 2, а
величину |
Н |
определяем |
из |
рис. 6.23 для |
|
т — 2. |
|
|
|
|
|
Схема удвоения напряжения рассчитана «а |
|||||
выходную |
мощность |
до |
50 |
Вт, напряжения |
|
300— 1000 |
В |
с полупроводниковыми вентиля |
|||
ми и свыше |
1000 В с |
кенотронными вентилями. |
|||
Схема |
обладает |
следующими преимущест |
вами: повышенной частотой пульсации; низким обратным напряжением по сравнению с двух фазной схемой; хорошим использованием тран сформатора; возможностью работы без тран сформатора. К ее недостаткам следует отне сти: повышенное среднее значение тока вен тилей; невозможность установки однотипных вентилей на общем радиаторе без изоляции; низкая частота пульсации на конденсаторах; возможность появления пульсации с частотой сети при несимметрии плеч.
С х е м ы |
у м н о о к е н и я н а п р я ж е н и я . Схемы вып |
рямления |
с умножением напряжения целесо |
образно применять для получения достаточно высоких напряжений при малых токах нагруз ки. Схемы умножения подразделяются на не симметричные и симметричные. В схеме рис.
6.45 кажды й последующий конденсатор |
заря |
ж ается до более высокого напряжения. |
Если |
Э Д С вторичной обмотки трансформатора нап равлена от точки а к точке б , то через первый вентиль конденсатор С\ заряжается до ам плитуды напряжения вторичной обмотки U2m. При изменении направления ЭДС вторичной обмотки будет протекать ток заряда второго конденсатора по цепи: точка а , конденсатор Сь вентиль 2 , конденсатор С 2, точка б вторич ной обмотки трансформатора. При этом кон
денсатор |
С2 зарядится до |
напряжения |
Uc2 = |
= ‘U 2m + U |
c i ^ 2 U 2m, так как |
вторичная |
обмот |
ка и конденсатор С] оказались включенными последовательно. При последующем измене нии направления Э Д С вторичной обмотки за
ряжается третий конденсатор С3 по цепи: точ-
155'
|
гО |
|
||
|
|
S |
|
|
|
со |
X |
|
|
|
CQ |
|
||
|
|
|
||
|
|
о |
| |
|
|
g |
М |
||
|
- |
|
X |
|
|
|
|
о |
|
напряжения |
я |
X |
• |
|
со |
||||
|
$ |
|
||
|
|
° х |
||
удоосния |
я |
|
|
|
|
^ -Х |
|||
|
|
|||
схемы |
|
о |
|
|
я |
|
|||
|
|
ю |
|
|
Параметры |
|
о |
|
|
J |
о |
|
||
|
|
|||
|
5 |
|
||
|
Й |
о |
|
|
|
Q |
|
||
|
|
|
||
|
S |
о |
|
|
|
•-Ч |
|
|
|
|
§ |
|
|
|
|
УО |
|
|
|
|
ъ* |
- X |
|
|
|
5 |
г? |
|
|
|
|
а: |
о |
|
|
£ |
г |
||
|
N |
0Q |
|
|
|
О |
"а |
|
|
Вид нагрузки |
о |
|
||
|
|
|
о:
ка б, конденсатор С2, вентиль 3, конденсатор |
С3, точка а вторичной |
||
обмотки. Конденсатор Сз будет заряжаться |
до |
напряжения £/сз = |
|
= U2т“Ь |
~ 3 U2т и т. д. Таким образом, |
на |
каждом последую |
щем конденсаторе кратность напряжения соответствует его номе
ру ( UCn = nU2m)•
В этой схеме, так же как и в любой другой схеме умножения, конденсаторы работают в неодинаковых условиях, так как первые
Рис 6 45 Схема ум нож ения напряжения
конденсаторы находятся под напряжением с большей пульсацией и более нагружены, а последние — должны быть рассчитаны на более высокие рабочие напряжения.
Недостатком схем умножения напряжения является большое внутреннее сопротивление, так как эти схемы образуются последо вательным соединением отдельных схем выпрямления, которые ш - таются от одной вторичной обмотки трансформатора. Поэтому у таких схем выпрямленное напряжение и его пульсация существен но зависит от тока нагрузки.
6.8. МНОГОФАЗНЫЕ СХЕМЫ ВЫПРЯМЛЕНИЯ
Многофазные схемы выпрямления 'Применяются для электропи тания устройств относительно больших мощностей. Поэтому почти -всегда они работают на индуктивную нагрузку, так как в этом слу
чае лучше |
использование трансформатора, меньше |
нагрев |
венти |
||||
|
|
|
лей и выше КПД. В некоторых случаях мно |
||||
|
|
|
гофазные схемы работают |
на |
активную на |
||
|
|
|
грузку. |
|
|
|
|
|
|
|
Схема рис. 6.46 применяется в основном в |
||||
,г,ГП2 |
|
выпрямителях средней мощности. По сравне |
|||||
|
нию с двухполупериодными схемами имеет |
||||||
\ \ L |
меньшую величину и большую частоту пульса |
||||||
|
ции. Из-за малого падения |
напряжения на |
|||||
|
вентилях часто применяется при очень низких |
||||||
is. г:: |
|
|
выпрямленных напряжениях. |
К |
недостаткам |
||
|
|
|
схемы относятся: большая величина обратного |
||||
|
|
|
напряжения, плохое использование трансфор |
||||
Рис 646 Трехфазная |
матора, подмагничивание |
сердечника |
транс |
||||
однотактная |
|
схема |
форматора постоянным током. В данной схе |
||||
выпрямления |
ме выпрямления первичная |
обмотка |
транс- |
456
LO
О
я
|
few! |
г С |
-иС г |
|
J |
ы |
|
---- ОТ---1---- |
p i |
||
|
few» |
,t |
J |
i |
ы |
||
от |
ц |
P I |
|
\ |
L |
|
5 \ |
|
_______L |
||
---- Wb--------------- |
г* |
и о
J. u
-rvrw
Рис |
6 47. |
Трехф азная |
м осто |
вая |
схема |
выпрямления |
(схе |
|
ма |
Л арионова) |
|
форматора может быть соединена звез дой или треугольником, а вторичная об мотка соединяется звездой с выводом нулевой точки. Каждый вентиль прово дит ток в течение одной трети периода, когда ЭДС соответствующей фазы поло жительна и больше по величине ЭДС других фаз.
Подробнее трехфазная схема вып рямления рассмотрена в §§ 6.4, 6.6. Основные расчетные параметры схемы при работе на индуктивную и активную наг рузки приведены в табл. 6.5.
Трехфазная мостовая схема выпрям ления (схема Ларионова). Имеет суще
ственные преимущества по сравнению с однотактной трехфазной схемой выпрям ления.
В мостовой схеме трансформатор мо жет иметь любое соединение первичных и вторичных обмоток — как треугольни ком, так и звездой. Каждая фаза обмот ки трансформатора подключается к ано ду одного и катоду другого вентиля (рис. 6.47). Три (вентиля справа 1, 3 и 5 соеди
нены катодами в общую точку, образую щую (положительный полюс на выходе. Из этих трех вентилей (проводящим бу-
157
дет тот, на аноде кото-рого в дан ный момент наиболее высокий (положительный) .потенциал. Три вентиля сле-ва 2, 4 и 6 анодами
соединены в общую точку, являю щуюся отрицательным полюсом на выходе выпрямителя. Из этих трех вентилей проводящим будет тот, на катоде которого наиболее отрицательный потенциал.
На рис. 6.48 изображены кри вые ЭДС и токов в фазах вторич ных обмоток трансформатора, кривая тока в фазе первичной об мотки и кривая выпрямленного напряжения UQ при работе схемы
на индуктивную -нагрузку.
В момент времени t\ ЭДС фа зы а имеет наибольшее положи тельное значение, а ЭДС фазы b
наибольшее отрицательное значе ние. Следовательно, в этот мо мент времени будет открыт вен тиль У, так как потенциал его анода наиболее положителен, и вентиль 4Утак как потенциал его
катода наиболее отрицателен. Таким образом, к нагрузке в мо мент t\ через открытые вентили У и 4 будет приложено напряжение
между точками а и б вторичных обмоток, равное линейному зна чению ЭДС. Ток в момент време ни t\ будет протекать от точки а
вторичной обмотки трансформа тора через вентиль У, сопротивле ние нагрузки, вентиль 4 к точке в. Ток в фазе а в этот момент вре
мени имеет положительное направление, а в фазе b отрицательное.
В момент t2 кончает свою работу фаза Ь. В интервале t2—h работают фазы а и с, так как ЭДС фазы а имеет наибольшее положительное значение, а ЭДС фазы с наибольшее отрицательное
значение. В этом интервале времени открыты вентили У и б, а на пряжение ио -равно напряжению между точками а и с вторичных обмоток трансформатора. В интервале U—U работают фазы b и с
и открыты вентили 3 и 6 и т. д.
Как видно из рис. 6.48, каждая фаза работает 2/3 части пе риода, причем ток в фазе 1/3 часть периода протекает в одном направлении, а следующую 1/3 часть периода в другом направле-
158
НИИ. Из |
кривых нетрудно |
£ |
|||||||||
также |
установить, |
что |
^ |
||||||||
каждый |
вентиль |
схемы |
|||||||||
работает |
|
1/3 |
часть |
пе- |
= |
||||||
риода. |
|
|
|
схему |
мож- |
\о |
|||||
но |
Мостовую |
£ |
|||||||||
представить в виде по |
|
||||||||||
следовательного |
соедине |
|
|||||||||
ния |
|
двух |
|
однотактных |
|
||||||
трехфазных |
(выпрямите |
|
|||||||||
лей. |
|
Один |
выпрямитель |
|
|||||||
состоит из вентилей 1, 3, |
|
||||||||||
5, |
катоды |
которых соеди |
|
||||||||
нены в общую точку. На |
|
||||||||||
пряжение |
на |
выходе это |
|
||||||||
го |
выпрямителя |
положи |
|
||||||||
тельно относительно нуле |
|
||||||||||
вой |
точки |
трансформато |
|
||||||||
ра. |
|
Второй |
выпрямитель |
|
|||||||
образует вентили 2,4, 6 в |
|
||||||||||
нем |
аноды |
соединены |
в |
|
|||||||
общую точку и его поляр |
|
||||||||||
ность |
отрицательна |
отно |
|
||||||||
сительно |
|
нулевой |
точки |
|
|||||||
трансформатора. Выходы |
|
||||||||||
этих |
выпрямителей соеди |
|
|||||||||
нены |
последовательно, |
и |
|
||||||||
к |
нагрузке |
подводится |
|
||||||||
суммарное |
напряжение. |
|
|
||||||||
|
Переменные |
состав |
|
||||||||
ляющие напряжения трех |
|
||||||||||
фазных |
|
выпрямителей |
|
||||||||
имеют сдвиг по |
фазе, рав |
|
|||||||||
ный |
60°, |
вследствие |
чего |
|
|||||||
гармонические |
составля |
|
|||||||||
ющие, |
имеющие |
частоту |
|
||||||||
3fey |
взаимно |
компенсиру |
|
||||||||
ются, |
и частота основной |
|
|||||||||
гармоники |
выпрямленно |
|
|||||||||
го напряжения в 6 раз |
|
||||||||||
больше |
частоты |
питаю |
|
||||||||
щей |
сети |
(/п= 6/с). |
|
|
|
||||||
|
Основные |
|
параметры |
|
|||||||
схемы при ее работе на |
|
||||||||||
активную |
и |
индуктивную |
|
||||||||
нагрузки |
|
приведены |
в |
|
|||||||
табл. |
6.6. |
|
|
|
|
|
|
|
|||
|
Сравнивая |
параметры |
|
||||||||
'Однотактной |
трехфазной |
|
159
Юат
* W T r]Y iY jY i>
1 1 1 11 11 | 1 1 1 |
!. |
|||||
1 | 1 1 I 1 1 ! | ! 1 и |
||||||
W |
|
! М ! |
i 111> |
|||
и02v N ^ J W i y t Y i |
|
|||||
i;j|!j |
jjiiili |
|||||
U9и j | j |
1 ! 1- " ! ! |
i |
\ot |
|||
11 |
i n |
' |
' ! |
i |
i |
|
11 |
11 |
11 |
1 1 111 |
|||
1 ; |
M i |
1i |
M 1 |
| |
| |
|
1 ! |
1 1 I ! |
1 1 И ! |
1 ! |
lr |
||
|
|
|
|
|
|
u)t |
5 49. |
С лож ная |
двух |
||||
Рис. 1 |
схема |
выпрямления |
||||
тактная |
последовательного типа:
а) схема; б) зависимости
ttoi(coO; «02(©0; «о(©0
схемы выпрямления и схемы Ларионо ва, необходимо отметить следующие пре имущества последней: малое обратное напряжение на вентиле; хорошее исполь зование трансформатора; небольшая ам плитуда и повышенная частота пульса ции; отсутствие вынужденнего намагни чивания трансформатора и возможность применения трансформатора с любыми схемами соединения обмоток. К недостат кам схемы Ларионова следует отнести большое число вентилей, а при использо вании вентилей с накальными катодами необходимость не менее четырех раздель ных источников питания накала.
Сложная двухтактная схема последо вательного типа (рис. 6.49) состоит из трехфазного трансформатора и двух трехфазных мостовых схем выпрямления, включенных последовательно.
Выпрямленные напряжения мостовых схем UQI и «02 сдвинуты во времени на
1/12 часть периода (30°). Это достигает ся включением одной системы вторичных обмоток в звезду, а другой — в тре угольник. В результате суммарное нап ряжение «о имеет пульсацию, частота ко торой равна 12/с. Коэффициент пульса ции по первой гармонической составляю щей такой же, как и^в двенадцатифазной схеме выпрямления:*
Km=Q/(m2— 1) = 2/(122— 1) =0,0135.
Обратное напряжение в этой схеме в два раза меньше, чем в схеме Ларионова, т. е. <70брт= 0,525 t/0. Все остальные соотноше ния для этой схемы такие же, как и для схемы Ларионова.
6.9. РЕГУЛИРОВАНИЕ НАПРЯЖЕНИЯ ВЫПРЯМИТЕЛЕЙ
Выпрямленное напряжение можно регулировать как по пере менному, так и по постоянному току, включая соответствующие регуляторы напряжения. Такое регулирование связано с дополни тельной затратой энергии и значительно снижает КПД выпрями теля.
Экономичное -регулирование и стабилизация выпрямленного напряжения может быть обеспечено изменением параметров вен тилей. Для этого необходимо применение управляемых вентилей. В выпрямителе с такими вентилями можно регулировать выпрям ленное напряжение при высоком КПД, он имеет меньшие габари
160