- •МЕХАНИКА МАШИН
- •1.1. Структура машинного агрегата
- •1.4. Управление движением машинного агрегата
- •СТРОЕНИЕ МЕХАНИЗМОВ
- •2.1. Основные определения
- •2.2. Кинематические пары и соединения
- •2.5. Структурный синтез механизмов
- •2.6. Классификация механизмов
- •КИНЕМАТИЧЕСКИЕ ХАРАКТЕРИСТИКИ МЕХАНИЗМОВ
- •3.1. Основные понятия
- •tgfa
- •3.6. Примеры графического исследования механизмов
- •pc = fivVB\ Р'Ь" = цайв', Ь"Ь'= цаагВ-
- •3.7. Кинематические характеристики плоских механизмов с высшими парами
- •3.8. Кинематические характеристики пространственных механизмов
- •3.9. Метод преобразования декартовых прямоугольных координат
- •4.1. Динамическая модель машинного агрегата
- •4.2. Приведение сил
- •4.3. Приведение масс
- •4.8. Неравномерность движения механизма
- •JTnp,
- •4.10. Динамический анализ и синтез с учетом влияния скорости на действующие силы
- •5.1. Динамическая модель машинного агрегата
- •5.2. Установившееся движение машинного агрегата
- •5.3. Исследование влияния упругости звеньев
- •СИЛОВОЙ РАСЧЕТ МЕХАНИЗМОВ
- •6.1. Основные положения
- •6.4. Силовой расчет механизма с учетом трения
- •6.5. Потери энергии на трение. Механический коэффициент полезного действия
- •ВИБРОАКТИВНОСТЬ И ВИБРОЗАЩИТА МАШИН
- •7.1. Источники колебаний и объекты виброзащиты
- •7.3. Анализ действия вибраций
- •7.6. Статическая и динамическая балансировка изготовленных роторов
- •Щ = у/g sina/<5CT,
- •7.8. Демпфирование колебаний. Диссипативные характеристики механических систем
- •7.9. Динамическое гашение колебаний
- •тт(р - рт) = mjyE.
- •7.11. Ударные гасители колебаний
- •7.12. Основные схемы активных виброзащитных систем
- •ТРЕНИЕ И ИЗНОС ЭЛЕМЕНТОВ КИНЕМАТИЧЕСКИХ ПАР МЕХАНИЗМОВ И МАШИН
- •8.1. Виды и характеристики внешнего трения
- •8.2. Основные понятия и определения, используемые в триботехнике
- •8.3. Механика контакта и основные закономерности изнашивания
- •8.4. Методика расчета износа элементов кинематических пар
- •МЕТОДЫ ПРОЕКТИРОВАНИЯ СХЕМ ОСНОВНЫХ ВИДОВ МЕХАНИЗМОВ
- •МЕТОДЫ СИНТЕЗА МЕХАНИЗМОВ С ВЫСШИМИ ПАРАМИ
- •9.1. Основные понятия и определения
- •9.2. Основная теорема зацепления
- •9.3. Скорость скольжения сопряженных профилей
- •9.4. Угол давления при передаче движения высшей парой
- •9.5. Графические методы синтеза сопряженных профилей
- •9.7. Производящие поверхности
- •МЕХАНИЗМЫ ПРИВОДОВ МАШИН
- •10.1. Основные понятия и определения
- •10.2. Строение и классификация зубчатых механизмов
- •10.4. Планетарные зубчатые механизмы
- •ЦИЛИНДРИЧЕСКАЯ ЗУБЧАТАЯ ПЕРЕДАЧА
- •11.2. Эвольвента, ее свойства и уравнение
- •11.3. Эвольвентное прямозубое колесо
- •11.4. Эвольвентная прямозубая рейка
- •11.5. Эвольвентное зацепление
- •11.8. Подрезание и заострение зуба
- •11.9. Эвольвентная зубчатая передача
- •11.10. Качественные показатели зубчатой передачи
- •11.11. Цилиндрическая передача, составленная из колес с косыми зубьями.
- •11.12. Особенности точечного круговинтового зацепления Новикова
- •ПРОСТРАНСТВЕННЫЕ ЗУБЧАТЫЕ ПЕРЕДАЧИ
- •12.1. Коническая зубчатая передача
- •МЕХАНИЗМЫ С НИЗШИМИ ПАРАМИ
- •13.1. Основные этапы синтеза
- •13.4. Синтез четырехзвенных механизмов по двум положениям звеньев
- •13.5. Синтез четырехзвенных механизмов по трем положениям звеньев
- •13.6. Синтез механизмов по средней скорости звена и по коэффициенту изменения средней скорости выходного звена
- •tijivu) < [tfj]-
- •КУЛАЧКОВЫЕ МЕХАНИЗМЫ
- •14.1. Виды кулачковых механизмов и их особенности
- •14.2. Закон перемещения толкателя и его выбор
- •sinx4
- •sinx2 = [(*2 “ Vj3)/f34]sm03;
- •14.5. Определение габаритных размеров кулачка по условию выпуклости профиля
- •14.6. Определение координат профиля дисковых кулачков
- •14.7. Механизмы с цилиндрическими кулачками
- •МЕХАНИЗМЫ С ПРЕРЫВИСТЫМ ДВИЖЕНИЕМ ВЫХОДНОГО ЗВЕНА
- •15.1. Зубчатые и храповые механизмы
- •15.2. Мальтийские механизмы
- •15.3. Рычажные механизмы с квазиостановками
- •УПРАВЛЕНИЕ ДВИЖЕНИЕМ СИСТЕМЫ МЕХАНИЗМОВ
- •16.2. Циклограмма системы механизмов
- •МАНИПУЛЯЦИОННЫЕ МЕХАНИЗМЫ
- •17.3. Задачи о положениях манипуляторов
- •17.4. Задачи уравновешивания и динамики
- •Glos
Уравнения сопряженного профиля Щ также выражают по формулам преобразования координат точки К:
хк |
= х к |
COS </?20 |
” |
Ук ' |
S in <Р20 - |
awCOS </?2(h |
(2) |
(0) |
. |
, |
(0) |
. |
(9.18) |
Vi |
= xK |
sin </?20 + Ук |
cos w o + awsin (p2o• |
9.7. Производящие поверхности
При расчете геометрических параметров элементов выс шей кинематической пары учитывают технологические воз можности изготовления деталей на формообразующих стан ках (металлорежущих, прокатных станах, прессах и т.д.). Геометрия соответствующего формообразующего инструмен та тесным образом связана с производящими поверхностями. Для инструментов, осуществляющих процесс формообразова ния путем срезания стружки, такой производящей поверхно стью является воображаемая поверхность, содержащая режу щие кромки инструмента или образуемая при их главном дви жении, необходимом для резания. Если режущие кромки пря мые, а главное движение прямолинейное, то производящей по верхностью является плоскость. Если режущие кромки криво линейные, а главное движение прямолинейное, то производя щей поверхностью является цилиндрическая поверхность (на пример, эвольвентная поверхность для долбяков).
Зацепление проектируемой поверхности зубьев с произво дящей поверхностью по аналогии с зацеплением нарезаемого колеса с производящей поверхностью режущего инструмента называют станочным зацеплением. Этот термин был предло жен В.А. Гавриленко, крупным ученым, обобщившим и раз вившим основные положения теории зацепления эвольвентных передач.
Сущность станочного зацепления заключается в том, что производящая поверхность (поверхность режущих кромок ин струмента) и проектируемая поверхность зуба («нарезаемо го» колеса) имеют такое же относительное движение, какое имели бы зубчатые колеса при зацеплении друг с другом при взаимодействии аксоидных поверхностей.
При нарезании цилиндрических зубчатых колес оси произ водящего колеса (т.е. воображаемого зубчатого колеса, у кото рого боковые поверхности являются производящими поверхно стями) и проектируемого («нарезаемого») колеса параллель ны между собой, и аксоидами являются цилиндры. Если про изводящее колесо имеет конечное число зубьев, то режущими инструментами являются долбяк (рис. 9.8, е), абразивный хон (рис. 9.8, ж), которыми можно обрабатывать боковые поверх ности зубьев колес с различными числами зубьев (рис. 9.8. з). При бесконечно большом радиусе аксоида производящего ко леса инструмент должен иметь бесконечно большое число зу бьев, т.е. превратиться в рейку. В этом случае инструмен том обычно являются червячная фреза (рис. 9.8, 6) или абра зивный червячный круг (рис. 9.8, г), у которых реечный произ водящий контур (рис. 9.8, д) расположен на винтовой поверх ности. Частным случаем является инструмент, называемый зуборезной гребенкой (рис. 9.8, а), или пара тарельчатых шли фовальных кругов (рис. 9.8, в). Главным движением резания у долбяка, гребенки и абразивного хона является поступатель ное движение, а у червячной фрезы и шлифовальных кругов
—вращательное.
Впроцессе движения огибания (обкатки) основной шаг ин струмента по профильной нормали соответствует основному шагу проектируемого («нарезаемого») колеса. Процесс пере хода от формообразования одного зуба к другому в процессе обкатки осуществляется автоматически при непрерывном от носительном движении (рис. 9.8, д, з).
Реечный контур, принятый в качестве базового для опре деления теоретических форм и размеров зубьев семейства зуб чатых колес, представителем которого он является, называ ют исходным контуром. Исходный контур является объектом стандартизации, так как он определяет геометрию зуборезного инструмента и зубчатых колес.
При проектировании конических передач используют ста ночные зацепления, у которых аксоидами производящих по верхностей являются конические поверхности. Оси аксоидных конусов пересекаются. Наиболее употребительным при расче тах является частный случай, когда аксоидом производящего
МВТУ им. Н.Э. Баумана под руководством проф. В.А. Гав риленко.
Интерференция в рабочем зацеплении отсутствует, если использовать конгруэнтную производящую пару. Производя щая пара обеспечивает касание боковых поверхностей зубьев по линии, так как совпадают станочные мгновенные контакт ные линии. В случае использования пар с неконгруэнтными производящими поверхностями в передаче возможны как то чечный, так и линейный контакт, но не исключена и интерфе ренция боковых поверхностей зубьев. В таких случаях необхо дим дополнительный анализ проектируемой передачи по тем или иным показателям.
Контрольные вопросы
1.Как называют поверхности и профили взаимодействующих зубьев зубчатых колес, форма которых позволяет получить заданное пере даточное отношение?
2.Дайте определение геометрического места положений мгновенных осей вращения зубчатых колес при параллельных, пересекающихся или скрещивающихся неподвижных осях вращения колес.
3.Изобразите схему плоского зацепления сопряженных профилей, ука жите положение общей нормали в точке контакта и полюса зацеп ления. Напишите векторное уравнение, связывающее скорости кон тактирующих точек сопряженных зубьев.
4.Что представляет собой исходный производящий контур в станочном зацеплении?