pdf.php@id=6125
.pdf—снижению выхода ВСГ с более высокой концентрацией в-да;
—повышению селективности процесса и удлинению про должительности межрегенерационного цикла.
Сдр. стороны, при снижении объемной скорости сырья симбатно снижается произв-сть установок КР по сырью. Оптимальное значение объемной скорости устанавливают с учетом кач-ва сырья КР, жесткости процесса и стабильнос ти кат-ра. Обычно объемная скорость в процессах риформи рования бензинов составляет 1,5...2 , 0 ч%
Содержание хлора в кат-ре. Стабильная активность кат-ров КР, к-тным промотором к-рого явл. хлор, возможна только при его достаточном содерж-ии на кат-ре и низкой влажности в реакционной системе. Объемное содерж-е вла ги в циркулируемом ВСГ поддерживается обычно на уров не (10...30)-10~б. Хлорирование и дехлорирование носителя кат-ра явл. равновесным процессом: содерж-е хлора в катре зависит от мольного отношения в. и. : хлоров-д в газовой фазе.
Потери хлора кат-ром при окислительной его регене рации восполняются в процессе оксихлорирования пода чей хлора за 2...10 ч при 500...520°С в кол-ве 0,5...1,5% от массы кат-ра. Потери хлора при пусковых операциях (сушка и восстановление кат-ра, начало сырьевого цикла) восполняют за несколько часов подачей 0 ,1 ...0,3% хлора от массы кат-ра в поток сырья или ВСГ при t 350...50°С. Для поддержания оптимальной концентрации хлора в кат-ре в сырьевом цикле хлор можно подавать периодически или непрерывно с дозировкой 1.. .5 мг/ кг сырья (в виде хлорорганических соед., наир. СС14, С2 Н4С12).
В отеч. нефтеперераб. установки платформинга получи ли широкое развитие с 1962 г.
Для стран бывш. СССР разработаны и внедрены след, типы установок КР:
—Л -35-11/300, Л -35-11/600, Л -35-11/1000, Л -35-11 /1100
иЛЧ-35-11/1100 — для произв-ва ВО компонентов бен зинов;
—Л-35-6/300, Л-35-8/300, Л-35-12/300 — с блоками экс тракции ДЭГ для извлечения бензола и толуола (сырье 62-105 °С);
—Л -35-11/300, Л -35-11/600 с блоками экстракции ДЭГ
иТЭГ с извлечениемксилолов (сырье 105-140 °С)и кат-ра.
Установки КР со стационарным слоем кат-ра. Уста
новки этого типа в наст, время получили наиб, распростра нение среди процессов КР бензинов. Они рассчитаны на не прерывную работу без регенерации в течение года и более. Окислительная регенерация кат-ра производится одновр. во всех реакторах. Общая длительность простоев установок со стационарным слоем кат-ра составляет 20...40 суток в год, вкл. цикл регенерации и ремонт оборуд. Сырье установок подвергается предварительной глубокой ГО от сернистых, азотистых и др. соед., а в слушав переработки бензинов вто ричных процессов — гид-ю алкенов.
Установки КР всех типов включают след, блоки: ГО сы рья, очистки в-дсодерж. газа, реакторный, сепарации газа и стабилизации кат-та.
Принципиальная технол. схема установки КР (без бло ка ГО сырья) со стационарным слоем кат-ра приведена на рис. 9.1. Гидроочищенное и осушенное сырье смешивают с циркулирующим ВСГ, подогревают в ТО, затем в секции печи П-1 и подают в реактор Р-1. На установке имеется 3-4 адиабатических реактора и соответствующее число секций многокамерной печи П-1 для межступенчатого подогрева ре акционной смеси. На выходе из последнего реактора смесь охлаждают в ТО и холодильнике до 20.. .40 °С и направляют в сепаратор высокого давл. С-1 для отделения циркулиру ющего ВСГ от кат-та. Часть ВСГ после осушки цеолитами
аппарат с радиальным потоком реакционных газов, разде ленный на 3 технол. зоны: в верхней при мольном содерж. кислорода менее 1 % производят выжиг кокса, в ср. при содерж-ии кислорода 1 0 ..2 0 % и подаче хлорорганического соед. — окислительное хлорирование кат-ра, а в нижней зоне кат-р прокаливают в токе сухого воздуха. Разобщение зон — гидравлическое. Кат-р проходит все зоны под дейст вием силы тяжести. Из регенератора через систему шлюзовзатворов кат-р поступает в питатель-дозатор пневмотранс порта и в-дсодерж. газом его подают в бункер-наполнитель, расположенный над реактором первой ступени. Процесс регенерации автоматизирован и управляется ЭВМ. Систему регенерации при необходимости можно отключить без нару шения режима риформирования сырья.
Поскольку процесс КР проводят при пониженном давл. (0,9...0,4МПа), на установках КР НРК применяют иную, чем в схеме на рис. 9.1, систему операции ВСГ: кат-т после реакторов и сырьевого ТО подают в сепаратор низкого давл. С-1. Выделившиеся в нем газовую и жидкую фазы соотв. компрессором и насосом направляют в сепаратор высоко го давл. С-2 для выделения ВСГ с высокой концентрацией в-да. Стабилизацию нестабильного кат-та осуществляют по схеме, аналогичной приведенной на рис. 9.1 .
В табл. 9.4 приведены данные по мат. балансу и кач-ву продуктов установок КР с периодической и непрерывной ре генерацией кат-ра. Как видно из табл., на установках со ста ционарным слоем кат-ра при снижении давл. с 3,0 до 1,5 МПа выход кат-та с ОЧИМ 95 увеличился с 74,4 до 84,9%, а выход в-да — с 1,0 до 1,9%. На установке КР НРК при давл. 0,8 МПа выход кат-та с ОЧИМ 100 достигает 83,5, а выход в-да — 2,8 %.
Цеоформинг — неплатиновый риф-г, используемый на нек-рых мини-НПЗ, позволяет без применения в-да олучать ВО АБ типа А-76 и АИ-93 из бензиновых фр-й (н.к. 140 °С) нефтей и г.кон-тов без предварительной ГО (с содерж-ем серы до 1%). Кат-ры — высококреземные цеолиты (ИК-28, ИК-30), разработанные институтом кат-за СО АН РФ — не содержит благородных и тяж. металлов. Одна тонна кат-ра позволяет перерабатывать 5-8 тыс. т сырья. Срок его службы — 5-7 тыс. часов.
Таблица 9.4 — Выход продуктов на различных установках риформинга
П о к а з а т е л ь |
Л - 3 5 - 1 1 |
Л Ч - 3 5 - 1 1 Л Ф - 3 5 - 1 1 |
|||
/ 1 0 0 0 |
/ 1 0 0 0 |
/ 1 0 0 0 |
|||
|
|||||
С ы р ь е в а я ф р -я , °С |
6 2 ...1 3 0 |
8 5 ...1 8 0 |
8 5 ...1 8 0 |
8 5 ...1 8 0 |
|
О Ч И М б е н з и н а |
9 0 |
9 5 |
95 |
100 |
|
Р а б о че е д а в я ., М П а |
3 ,0 |
3 ,0 |
1,5 |
0 ,8 |
|
М о щ н . по с ы р ь ю , м лн т /г о д |
1,0 |
1,0 |
1,0 |
1,0 |
|
В ы хо д п р о д у к то в , % : |
|
|
|
|
|
к а т -т |
7 7 .5 |
7 4 .4 |
8 4 ,9 |
8 3 .5 |
|
р е ф л ю к с С р -С 4 |
5 .4 |
5 .6 |
1,0 |
3 ,2 |
|
у гл е в -д н ы и га з |
10.6 |
11.6 |
6 ,5 |
0 ,8 |
|
ВС Г |
4 .5 |
6 .4 |
7,1 |
1 2 .5 |
|
в т. ч. в -д |
0 ,8 |
1,0 |
(1 .9 ) |
(2 ,8 ) |
|
п о т е р и |
2 ,0 |
2 ,0 |
0 ,5 |
|
В цеоформинге протекают след. осн. р-ции: кр-г С—С связей; Н-перенос с образованием алканов и аренов; ал-е изоалканов и аренов алкенами; ИЗ и диспропорционирование; гидрог-з сернистых соед.
Рабочие параметры: t 350^150 °С, давл. 0,5-1,5 МПа и объемная скорость 1 - 2 час-1.
Выход бензина: А-76 — 82-85 % или АИ-93 — 62-65 %. Состав ВО бензина: алкены < 5%, арены 20-25 и 50-55%, изоалкены и цикланы 60-70 и 40-50% соотв. А-76 и АИ-93, сера — 0,05 %. Цикл безрегенерационной работы реактора составляет 1 0 суток.
Лекция 31. Теоретические основы и технологии каталитической изомеризации пентан-гексановой фракции бензинов
Целевым назначением процессов КИЗ в совр. нефтеперераб. явл. получение ВО изокомпонентов АБ или сырья нефтехимии, пр.вс. изопентана для синтеза изопренового каучука.
Высокая эффективность КИЗ заключается в том, что в кач-ве сырья используются низкооктановые компоненты нефти — фр-и н. к. — 62 °С и рафинаты КР, содерж. в осн. н-пентаны и н-гексаны. Это сырье (а также фр-и С5 и С6, по лучаемые с ГФУ) изомеризуется в среде в-да в присутствии бифункциональных кат-ров. Высокие ДС (табл. 3.1) и ис паряемость продуктов ИЗ углев-дов С5 и С6 обусловливают их исключительную ценность в кач-ве низкокипящих ВО компонентов неэтилированных АБ. Значение КИЗ особенно возросло в последние годы в связи с потребностью произвва ВО бензинов с ограниченным содерж-ем аренов и бен зола.
Теоретические основы. Р-ции ИЗ алканов явл. обрати мыми, протекают без изменения объема, с небольшим экзо термическим эффектом (6 ... 8 кДж/моль). Поэтому термоди намическое равновесие зависит только от V. низкие t благо приятствуют обр-ю более разветвленных изомеров (преим. диметил-производных) и получению, следовательно, изо-та с более высокими ОЧ (табл. 9.5). При этом равновесное со- держ-е изомеров при данной t повышается с увеличением числа атомов углерода в молекуле н-алкана.
На бифункциональных кат-рах, обладающих дегидрогидрирукнцей и к-тной активностями, ИЗ протекает по след,
схеме: |
|
|
|
|
м. ц. |
|
к. ц. |
. |
к. ц. |
н С 5Н 12 — ►H-CJ H IO |
. *■ н-С5 Н п |
► |
||
—Н2 |
|
+Н |
|
|
+ |
к. ц. |
|
м. ц. |
*>изо-С5 Н 1 2 |
------- ► изо-С5 Н п |
_н + ► мзо-С5 Н 1 0 |
+Н2 |
Таблица 9.5 — Состав (% моль) равновесных смесей алканов С4-С 5
|
У г л е в - д |
гтс |
1 2 7 °С |
2 2 7 X |
3 2 7 С |
5 2 7 X |
с ‘ : |
« |
19,0 |
3 5 .0 |
4 6 .0 |
5 4 .0 |
6 1 ,0 |
|
н -б у т а н |
|||||
|
и з о б у та н |
87 |
6 5 .0 |
5 6 .0 |
4 6 .0 |
3 9 ,0 |
С6: |
н -п е н т а н |
3 .0 |
12,0 |
18,0 |
2 5 .0 |
3 1 .0 |
|
||||||
|
м е ти л б у т а н |
4 4 .0 |
6 5 .0 |
6 9 .0 |
6 7 .0 |
6 3 .0 |
|
д и м е т и л п р о п а н |
5 3 .0 |
2 3 .0 |
13.0 |
9 .0 |
6 .0 |
С6: |
н - ге к с а н |
2 ,0 |
7 .0 |
11,0 |
19.0 |
2 5 .0 |
|
||||||
|
м е ти л п е н та н ы |
9 .0 |
2 3 .0 |
3 7 .0 |
4 2 .0 |
4 6 .0 |
|
д и м е т и л б у т а н ы |
8 9 .0 |
7 0 .0 |
5 2 .0 |
3 9 .0 |
2 9 .0 |
|
в т .ч . Д М Б |
8 4 ,0 |
6 1 ,0 |
4 1 ,0 |
2 9 ,0 |
2 0 ,0 |
Вначале происходит дегид-е н-алкана на метал, центрах кат-ра. Образовавшийся алкен на к-тном центре превраща ется в карбений-ион, к-рый легко изомеризуется. Изомерные карбений-ионы, возвращая протон к-тному центру кат-ра, превращаются в соотв. алкены, к-рые затем гидрируются на метал, центрах кат-ров из-и.
Активные центры, как металлические, так и к-тные, в от сутствие в-да быстро отравляются в рез-те закоксовывания кат-ра.
Для подавл. побочных р-ций кр-га процесс проводят под повышенным давл. при циркуляции ВСГ.
Всовр. бифункциональных кат-рах КИЗ н-алканов
вкач-ве метал, компонента используются платина и пал ладий, а в кач-ве носителя — фторированный или хлори рованный оксид алюминия, а также алюмосиликаты или цеолиты, внесенные в матрицу оксида алюминия. Апюмоплатиновые фторированные кат-ры (как отеч. ИП-62 с содерж-ем 0,5 % Pt) позволяют осуществит!, процесс ИЗ при 360..420°С и называются высокотемпературными. Металп-цеолитные кат-ры (как отеч. ИЦК-2, содерж. 0,8 % Pt на цеолите CaY) используются при 230..380°С (в зави симости от типа цеолита) и названы ср.-температурными. Апюмоплатиновые кат-ры, промотированные хлором (такие как НИП-6 6 , НИП-74 и платиносодерж. сульфатированные
оксиды (Zr, Al)), применяются при 120..150°С и названы низ котемпературными.
Наиб, распространение в совр. нефтеперераб. получают низкотемпературные процессы КИЗ н-алканов С4-С 6 на ос нове алюмоплатиновых кат-ров, промотированных хлором, к-рые вытесняют ранее построенные высоко- и ср.-темпера турные процессы (табл. 9.6).
Основные параметры процесса
Температура, с повышением t скорость р-ции ИЗ возрас тает до ограничиваемого равновесием предела. Дальнейшее повышение t приводит лишь к усилению р-ций ГК с обр-ем легк. газов. При этом возрастает расход в-да, а выход изоме ров снижается.
Давл. Хотя давл. не оказывает влияние на равновесие р- ции ИЗ н-алканов, оно существенно влияет на кинетику це левых и побочных р-ций процесса. Данные о влиянии давл. на ИЗ н-гексана при мольном соотношении Н2 :С6 НИ = 4 : 1 и постоянном времени контакта приведены ниже:
Д а в я ., М П а |
0 ,6 3 |
2 ,2 |
2 ,2 |
4 ,9 |
4 ,9 |
t ; c |
3 1 6 |
3 1 6 |
3 4 4 |
3 1 8 |
3 4 5 |
С т е п е н ь п р е в р а щ е н и я , % м ольн . |
6 0 ,7 |
3 2 ,0 |
6 5 ,6 |
14 ,5 |
3 3 ,5 |
В ы хо д и з о ге к с а н о в , % м ольн . |
4 9 ,8 |
3 1 ,3 |
5 9 ,2 |
13,1 |
3 1 ,0 |
С е л е к ти в н о с т ь |
0 ,8 2 |
0 ,9 8 |
0 ,9 0 |
0,91 |
0 ,9 3 |
Как видно, повышение давл. при прочих идентичных условиях снижает глубину, но повышает селективность из-и. Увеличение парциального давл. в-да снижает скорость дезак тивации кат-ра в рез-те торможения коксообразования. Од нако повышение давл. свыше 4 МПа нецелесообразно, т. к. при этом коксообр-е практ. не меняется.
Объемная скорость подачи сырья. При постоянной степ, превращения объемная скорость и t оказывают антибатное влияние на скорость из-и. Для увеличения объемной ско рости вдвое требуется повышение t процесса примерно на 8 ...11 °С.
240
Таблица 9.6 — Сравнительная оценка различных типов катализаторов изомеризаци
|
|
|
Фториро |
Цеолитные |
Хлориро |
Сульфатированные |
|
|
Наименование |
оксиды |
|||||
|
ванные |
KH 1- |JDI |
ванные |
|
|
||
|
|
|
кат-ры |
кат-ры |
|
Аналоги С И -2 |
|
|
|
|
|
С И -2 |
|||
|
|
|
|
|
|
||
Глубина ИЗ С5 (i-C g / С 5), % мае. |
|
5 0 - 5 2 |
5 4 - 6 2 |
6 5 - 7 5 |
7 0 - 7 5 |
6 8 - 7 2 |
|
Глубина ИЗ С6( 2 ,2 - Д М Б / С 6), % |
м ае. |
1-2 |
1 2 - 1 6 |
2 4 - 2 8 |
2 8 - 3 4 |
2 0 - 2 7 |
|
В ы хо д С 5+, % м ае, |
|
|
9 5 - 9 7 |
9 5 - 9 7 |
9 8 |
98 |
9 5 - 9 7 |
Д о п у с т и м о е |
- S |
|
д о 100 |
до 10 |
< 0 ,5 |
1 - 5 |
1 |
с о д е р ж -е |
- N |
|
1 - 3 |
1 |
<0,1 |
1-2 |
1 |
в с ы р ь е , p p m |
- Н 20 |
|
д о 100 |
д о 20 |
<0,1 |
д о 2 0 (5 0 ) |
10-20 |
О Ч И М и з о - |
- «за п р о хо д » |
|
7 0 - 7 2 |
7 6 - 7 8 |
8 2 - 8 4 |
8 3 - 8 5 |
8 1 - 8 3 |
ко м п о н е н та *, |
- с р е ц и к л о м н - С 5 |
7 3 - 7 5 |
7 8 -8 1 |
8 4 - 8 5 |
8 5 - 8 6 |
8 4 - 8 5 |
|
пункты : |
- с р е ц и к л о м |
н и з к о о к т а н о в ы х С 6, |
— |
8 1 - 8 3 |
8 6 - 8 8 |
8 7 - 8 8 |
8 6 - 8 7 |
|
- с р е ц и к л о м н - С 5 и С6 |
— |
8 3 - 8 5 |
9 0 -9 1 |
9 0 - 9 2 |
8 9 - 9 0 |
|
О т н о с и те л ь н ы е |
- «за п р о хо д » |
|
1,5 |
1,2 |
1,1 |
1,0 |
1,1 |
э к с п л , за тр а ты |
- с р е ц и к л о м н и з к о о к та н о в ы х |
н е т д а н н ы х |
5 |
3 ,3 |
3 |
3 ,6 |
|
п р о ц е с с а *: |
ге к с а н о в |
|
|
|
|
|
|
О т н о с и те л ь н ы е |
- «за п р о хо д » |
|
1,6 |
1,2 |
1,3 |
1,0 |
1,4 |
к а п .з а т р а т ы |
- с р е ц и к л о м н и з к о о к та н о в ы х |
|
|
|
|
|
|
п р о ц е с с а *: |
ге к с а н о в |
|
н е т д а н н ы х |
4 ,0 |
2,0 |
1,5 |
2,2 |
Д л я с ы р ь я с 4 0 % п е н та н о в ,