книги / Основы экспериментальной механики разрушения
..pdfНапряжение Go определялось в соответствии с (3.7) |
по найден |
|
ным в эксперименте /Схс и гр. |
зоной |
согласуется |
Модель трещины с узкой пластической |
||
с экспериментальными данными по многим |
полимерным мате |
риалам. Рост усталостных трещин в полимерах обычно иссле дуют на основе формулы Пэриса (4.3) в терминах коэффициен та интенсивности напряжений. Циклическое нагружение здесь,, так же как и в металлах, приводит к более хрупкому характе ру разрушения. Это иллюстрирует рис. 5.10, на котором пост роена зависимость критического раскрытия в вершине ôi<? or скорости роста трещины в условиях статического и усталостно го нагружения, полученная на образцах из ПММА. Заметное уменьшение ôic под действием циклических нагрузок свидетель ствует об общем уменьшении области крейзинга, поскольку в соответствии с формулами .(3.7) и (3.15) rp— nEôi/8oo, где Е и Оо можно считать постоянными.
Рис. 5.10. Зависимость критического рас- |
Рис. 5.11. Модель прерывисто- |
|
крытмя в вершине от скорости роста тре- |
го роста усталостной трещины |
|
щины в условиях монотонного (пунктир |
|
|
ная линия) |
и циклического нагружения. |
|
Частота 50 Гц, материал ПММА
В некоторых полимерных материалах при понижении разма ха ДК и повышении частоты нагружения © наблюдается пре рывистый рост усталостных трещин дискретными скачками. Согласующаяся с данными наблюдений модель прерывистого1 роста усталостной трещины представлена на рис. 5.11. В верши не исходной трещины (1) в течение некоторого числа циклов на гружения формируется область крейзинга (2). Когда размеры последней достигнут критического значения, трещина проскаки вает на всю длину области и останавливается (3). На поверх ности разрушения образуется одна усталостная полоса. Далеепроцесс повторяется (4). Таким образом, крейзинг имеет непре рывный характер, дискретно происходит лишь рост трещины.. По данным наблюдений, интервал между двумя последователь ными скачками обычно составляет 102—103 циклов.
Т а б л и ц а 5.3
ВЯЗКОСТИ РАЗРУШЕНИЯ НЕКОТОРЫХ ПОЛИМЕРОВ
|
Полимер |
/Сгс, МПа мlf2 |
1 |
Органическое стекло (ПММА) |
и |
о |
Полистирол |
1.1 |
X. |
||
3 |
Полиэтилен |
2,0 |
4 |
Полипропилен |
2,8 |
5 |
Эпоксидная смола |
0,5 |
6 |
Эпоксидная смола, модифицирован |
2,2 |
|
ная каучуком |
|
7 |
Полиэфирная смола |
1,2 |
Еще одной особенностью поведения полимеров в условиях усталостного нагружения, заслуживающей быть упомянутой, является возможность реализации чисто термического механиз ма разрушения вследствие взаимодействия высокой вязкости (неупругости) и низкой теплопроводности материала. Для ме таллов такой механизм имеет место лишь в исключительных случаях.
В заключение настоящего раздела приведем численные зна чения вязкостей разрушения Ки некоторых полимеров *.
Приведенные в табл. 5.3 значения Kic относятся к фиксиро
ванным режимам испытания /=const, Г“ const, что необходи мо принимать во внимание, учитывая выраженную зависимость -характеристик трещиностойкости полимерных материалов от -скорости роста трещин и температуры.
* К i n l o c h A- |
J., |
Y o u n g |
R. J- Fracture behaviour of polymers. — |
ILondcn, N. Y.: Appl. |
Sci. |
Pubi., |
1983.—496 p. |
Для ширины образца рекомендуется соблюдать условие Ь>50 мм.
Необходимое максимальное усилие испытательной машины» оценивается неравенством
•Р тах ^0 ,5 (Ь — 21) (00,2 + Ов)
где 0о,2 — условный предел текучести материала.
Коэффициент интенсивности напряжений определяется фор мулой
K=0,38QP/tVb[l + 2,308(2l/b) +2,439 (2l/b)2]
при 0,3&<2/<0,55 *.
Разрушение образца типа 1 происходит при относительно больших нагрузках.
2. Осевое растяжение цилиндрического образца с кольцевой трещиной (образец типа 2). Геометрия образца изображена на рис. 6.2. Его размеры определяются соотношениями
DK= (0,65—0,85)D, L=5£>, L ^ W , d = (0,6—0,7)D;
Л = (D—DK/2, lo= (0,15—0,20)D>/z+1,5 MM.
Рекомендуется использовать образцы диаметром D не менее 12 мм.
Оценка необходимого максимального усилия испытательной машины
•Ргоах^О,4сР(0о>2+ 0в) •
Коэффициент интенсивности напряжений определяется фор мулой
К = —^ | 6,53 |
1—1,817 f - +0,917 |
V D31 |
l D |
при 0.6D < d < 0,70 и 25 < 0,08d.
Размер 5 характеризует возможную асимметрию фронта ус талостной трещины, как показано на рис. 6.3. Если 2S/d ил» l^i—d2\2d превышают 0,08, образец отбраковывается.
Образцы типа 2 удобны при испытании прутковых материа лов.
3.Внецентренное растяжение компактного образца (тип 3)-
Всоответствии с использованными на рис. 6.4 обозначениями
b=2t, bi = 1,255, Я = 1,2Ь;
h=(0,35—0,50) b, lo= (0,45—0,55) b.
* Указанные пределы применимости расчетных формул для образцов ти па 1—4 гарантируют установленную стандартом точность. Если требования к точности измерений менее жесткие, то область применимости может быть расширена.
b-
Рис 6.3. Поперечное сечение образца типа |
Рис. 6.4. Образец типа 3 |
2. / —граница инициирующего надреза, 2— |
|
фронт начальной усталостной трещины |
|
Рекомендуемая толщина образцов не менее 20 мм. Оценка максимального усилия испытательной машины
■Ртах^0,2(6—/) (Оо.г+ Ов) /•
Коэффициент интенсивности напряжений
при 0,456^/^0,556.
Образец типа 3 имеет малые размеры, не требует больших разрушающих нагрузок и часто используется при практичес ких измерениях.
4. Поперечный изгиб плоского образца с краевой трещиной {образец типа 4). Геометрические размеры (рис. 6.5):
6 = 2 /, L =46, Li=46+0,56;
h =(0,35-0,50) 6, /0= (0,45-0,55) 6.
Рекомендуемая толщина |
10 мм. |
Максимальное усилие испытательной машины
Р т а х - ^ О Д ( 6 — / ) 2 (О о, 2 + О в ) * / 6 .
Коэффициент интенсивности напряжений
К = 3,494 PLlt \Т * [1 — 3,396(//6) + 5,839(//6)а]
при 0,456</<0,556.
Образцы типа 4 удобны при массовых измерениях.
Рис. 6.6. Образец типа 5
Рис. 6.7. Образец с двумя краевыми трещинами
5. Осевое растяжение плоского образца с одной краевой тре щиной (образец типа 5). Геометрические размеры (рис. 6.6):
L > 2 b , h ~ 0 ,\b .
Коэффициент интенсивности напряжений:
к = ^ г \ 1.99- 0,41( 7 ) + 18. 70 ( 7 ) ' -
- 38,48 (т)“ + 53'85(т )‘]
при l/b^.0,6.
Образец типа 5 рекомендован для измерений предела трещиностойкости / с. Он удобен для массовых испытаний.
6. |
Осевое растяжение плоского образца |
с двумя краевыми |
трещинами (рис. 6.7). |
|
|
|
К = —7 ” ( l,98+0,26 (7 ) — 2,12 |
) +3,42 (7 -)° |
при t / b ^ 0,3. |
|
|
7. |
Расклинивание плоского образца с центральной трещиной |
|
сосредоточенными силами (рис. 6.8). |
|
X“ ^ f [ 1+U9( ^ +0’94( ^ +0'67(‘ )]
9. Расклинивание дискообразного образца с центральной трещиной (рис. 6.10).
К — -У-1. t V R
Коэффициент У, учитывающий конечность размеров образца, изображен графически на рис. 6.10 в функции двух аргумен тов 1/R и р= а/2/?. Графическая форма представления величины Y получила название /(-тарировки образца.
Дискообразные образцы используются при исследовании трещиностойкости прутковых материалов в плоскости их попереч ного сечения.
10. Несимметричный трехточечный изгиб образца с краевой трещиной (рис. 6.11).
_ 4,2PL у
(ьг/г '
где У определяется графиком на рис. 6.11.
ЗАДАЧИ ЛАБОРАТОРНОГО ПРАКТИКУМА
Задача № 1 ИССЛЕДОВАНИЕ РАСПРОСТРАНЕНИЯ ТРЕЩИН В
ОРГАНИЧЕСКОМ СТЕКЛЕ* ПРИ МОНОТОННОМ НАГРУЖЕНИИ
Цель работы
1.Ознакомление с методами экспериментальной механики разрушения.
2.Овладение техникой проведения измерений.
Содержание работы
Испытания проводятся на образце из органического стекла, имеющем центральную начальную трещину и нагружаемом по схеме расклинивания сосредоточенными силами в соответствии со схемой рис. 6.8. В качестве нагружающего используется уст ройство, обеспечивающее малые скорости подачи активного за хвата (конкретная скорость подачи при измерениях определяет ся преподавателем) и снабженное силоизмерителем.
Измерения длины начальной трещины и ее текущих разме ров по мере увеличения нагрузки производятся оптическим ме тодом с применением катетометра. Текущие размеры трещины и величина действующей нагрузки записываются одновременно. Фиксируется также нагрузка в момент разрушения образца.
На основании данных измерений строятся графики /—т и Р—т, где т — время. На первом из графиков выявляется об ласть постоянства скорости трещины и для этой области вычис ляется несколько (не менее 5) значений коэффициента интен сивности напряжений. За вязкость разрушения Ки принимает ся среднее значение из результатов вычислений.
Порядок проведения работы
1.Ознакомиться с разделами 2.5, 5.2 настоящего пособия.
2.Ознакомиться с испытательным оборудованием и прибо рами, изучить технику проведения измерений.
3.Измерить размеры образца.
*Органическое стекло (полиметилметакрилат — ПММА) является удоб ным модельным материалом, часто используемым в исследовательской прак
тике.
4.Провести измерения при заданной скорости нагружения образца, фиксируя одновременно длину трещины и действую щую нагрузку.
5.Построить зависимости I—т и Р—т (можно на одном гра фике) и выявить область линейности на зависимости I—т.
6.Вычислить значения коэффициентов интенсивности нап ряжений в нескольких точках линейной области на зависимос ти I—т.
7.Найти Kic органического стекла усреднением результатов вычислений.
8.Вычислить по найденному Кю и разрушающей нагрузке Рс критическую длину трещины 1С. Сравнить полученное значе ние le с результатами измерений.
9.Заполнить протокол испытаний.
10.Составить отчет о работе.
Требования к отчету
Отчет по работе должен состоять из следующих разделов:
1)цель работы;
2)описание методики проведения измерений и их обработки;
3)выводы.
К отчету прилагаются:
1 ) таблицы измерений / и Р в процессе нагружения образца;
2)графики I—т и Р—т;
3)протокол испытаний по форме табл. 7.1.
Т а б л и ц а 7.1
ПРОТОКОЛ ИСПЫТАНИЙ
1.Испытываемый материал —
2.Цель испытаний —
3.Схема нагружения образца —
4.Скорость нагружения, мм/мин —
5.Размеры образца, мм
t |
ь |
н |
h |
6.Вязкость разрушения К 1с кгс/см3/2
7.Выводы —
Подписи исполнителей работы