книги / Теория механизмов и машин сборник задач и тестов
..pdfКоэффициент торцевого перекрытия (εα) – отношение угла торце-
вого перекрытия к угловому шагу.
Для случая прямозубых цилиндрических колес его называют коэффициентом перекрытия. Если рассматривать зацепление колес с углом зацепления αw, то
εα = |
θi = |
ϕα |
= |
C1C2 |
= |
AB zi |
= |
AB |
= |
AB |
, |
|
rwiτ |
2ri cosαw π |
πm cosαw |
p cosαw |
|||||||
|
τ |
τ |
|
|
|
|
где АВ – активный участок линии зацепления.
Рис. 4.4. К определению коэффициента перекрытия прямозубых цилиндрических колес: С1С2 – дуга зацепления; φа – центровой угол; θ – угол торцевого перекрытия
AB = N |
A+ N |
D − N |
N |
2 |
= |
r2 |
− r2 |
+ |
r2 |
− r2 |
− a |
sinα |
w |
. |
2 |
1 |
1 |
|
|
a1 |
b1 |
|
a2 |
b2 |
w |
|
|
||
Следовательно, |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
r2 |
− r2 + |
r2 |
− r2 |
− a sinα |
w |
|
|
εα = |
a1 |
b1 |
a2 |
b2 |
|
w |
. |
|
|
|
p cosαw |
|
|
|
|||
|
|
|
|
|
|
|
||
Фактически коэффициент перекрытия – отношение дуги зацепления |
||||||||
к шагу по начальной окружности. εα = |
C1C2 |
. |
|
|
||||
|
|
|
||||||
|
|
|
|
pw |
|
|
|
|
71
Коэффициент перекрытия характеризует плавность работы зацепления. Если он меньше единицы, то зацепление работает с ударами – плавность нарушена. Если εα больше единицы, то обеспечивается плавность работы зацепления.
Для прямозубых цилиндрических колес 1 < εα < 1,98.
Коэффициент перекрытия зависит от числа зубьев и величины передаточного отношения. С ростом передаточного отношения εα увеличивается, а с ростом угла зацепления – уменьшается, а также не зависит от модуля.
В передаче с косозубыми колесами каждый зуб входит в зацепление не всей длиной сразу. При этом за счет дополнительного угла θβ (благодаря наклону зуба) увеличивается угол перекрытия:
θγ = θα + θβ; θβ = (2b · tgβ) / (mt · 2),
где b – ширина колеса.
Коэффициент перекрытия в передаче с косозубыми колесами
εγ = εα + |
(b tgβ) |
, |
|
||
|
pw |
где εα – коэффициент перекрытия в торцевой плоскости, совпадающий с коэффициентом перекрытия для прямозубых колес, εγ > εα.
На практике встречаются косозубые передачи с εγ = 8…10. Нагрузка в них распределяется на несколько зубьев, плавность повышается, удельные давления уменьшаются. Применяют в передачах, работающих при больших окружных скоростях и передаваемых мощностях. В этом преимущество косозубого зацепления перед прямозубым.
4.4.Коррекция зубчатых колес
4.4.1.Исходный производящий контур инструмента
При движении резания режущие кромки инструмента образуют по-
верхность, называемую производящей (инструментальной).
Сечение производящей поверхности плоскостью, перпендикулярной оси нарезаемого колеса, образует исходный производящий контур (ИПК). В качестве примера на рис. 4.5 представлен ИПК реечного инструмента.
72
Рис. 4.5. ИПК реечного инструмента
ИПК: m–m и f–f – соответственно прямые выступов и впадин; k–k и n–n – граничные прямые; q-q – режущая часть рейки (прямая линия); α = 20°; d-d – делительная прямая, разделяющая зуб ИПК на две равные части; p = π·m – шаг ИПК, одинаковый по любой прямой, параллельной делительной. Высота зуба стандартной инструментальной рейки h = 2,5m.
4.4.2. Явление подреза зубчатого колеса
Рассматривается нулевое зацепление ИПК реечного инструмента с нарезаемым прямозубым колесом, которое называется нулевым станоч-
ным зацеплением.
В этом случае у рейки появляется станочно-начальная прямая, которая катится относительно начальной окружности заготовки.
Если ИПК «заходит» за теоретический участок линии зацепления PN (рис. 4.6), то происходит «подрез» зуба колеса. Вырезается часть профиля у ножки зуба, что приводит к повышенному износу, возможным поломке зуба и заклиниванию, нарушению плавности работы соответствующей передачи.
Рис. 4.6. Подрез зубчатого колеса
73
При h*a = 1 и α = 20° граничному случаю отсутствия подреза соответствует zmin = 17 для прямозубых нулевых колес. Минимальный сдвиг рейки от центра заготовки (мм), обеспечивающий отсутствие подреза,
Xmin = m·xmin,
xmin = 17 − z – относительный сдвиг.
17
Для косозубого нулевого колеса zmin,к < zmin, что является их достоинством.
4.4.3. Основные виды коррекции зубчатых колес
При нарезании зубчатого колеса без сдвига инструментальной рейки осуществляется нулевое зацепление рейки и колеса. Станочно-начальная прямая рейки совпадает с ее делительной прямой и катится без скольжения по начальной (делительной) окружности колеса.
Процесс смещения рейки (ИПК) относительно ее положения при нулевом зацеплении называется коррекцией.
Основные цели коррекции формируются в соответствии с выполнением какгеометрических, такисиловыхкритериев, предъявляемыхкзацеплению.
Геометрические критерии характеризуют отсутствие интерференции (подреза зубьев колес), отсутствие заострения профиля зуба, непрерывность взаимодействия зубьев, обеспечение заданных габаритов передачи и др.
Силовые критерии характеризуют минимизацию износа при взаимодействии сопряженных профилей зубьев, уменьшение удельных давлений, минимизацию изгибных деформаций и др.
Иллюстрации видов коррекции колес представлены на рис. 4.7.
а |
б |
в |
Рис. 4.7. Видыкоррекции: а– нулевоеколесо(некорригированное); б– положительное
смещение (x > 0), где x = 17 − z – коэффициент относительного смещения;
17
X = mx (мм) – сдвиг инструмента; в – отрицательное смещение (x < 0)
74
То есть при x > 0 инструмент смещают от центра заготовки, при x < 0 – к центру заготовки.
Зацепление двух зубчатых колес с числом зубьев z1 и z2 одного модуля, изготовленных со смещением инструмента, образует корригированную (исправленную) зубчатую передачу.
В этих передачах значение радиусов основных окружностей, делительных окружностей, окружного шага и радиального зазора такие же, как в случае нулевого зацепления.
При определении других параметров корригированного зацепления используются следующие коэффициенты и параметры:
1) Межцентровое расстояние зацепления после коррекции изменяет-
ся на величину воспринимаемого смещения my: aw − a = aw − m2 (z1 + z2 ) = my,
где aw − межцентровое расстояние корригированного зацепления; y – безразмерный коэффициент воспринимаемого смещения со своим знаком (определяется из таблиц или расчетным путем).
2) Для получения корригированной зубчатой передачи без бокового зазора, но со стандартным радиальным зазором c*m вводится уравнительное смещение m∆y:
m∆y = m(x1 + 2)– my, ∆y = (x1 + x2) – y,
где ∆y – безразмерный коэффициент уравнительного смещения со своим знаком, характеризующий изменение высоты зуба по отношению к нулевому колесу.
3) Угол зацепления корригированного зацепления αw определяется из соотношения
invαw = invα + 2xΣ tgα, zΣ
где α = 20°; x = x1 + x2; z = z1 + z2.
Цилиндрические эвольвентные передачи подразделяются на три вида в зависимости от соотношения между смещениями каждого из колес. В качестве примера в табл. 4.5 приведены особенности прямозубых передач.
Обычно значения указанных параметров корригированного зацепления определяются по формулам ГОСТ 13755–81. Для решения задач удобно применить методические указания [5−8].
75
|
|
|
Таблица 4.5 |
|
Виды передач и их особенности |
||
|
|
|
|
№ |
xΣ = x1 + x2 |
Вид передачи |
Основные особенности |
п/п |
|||
1 а) |
xΣ = 0; x1 = x2 = 0 |
Нулевая |
S1 = e2; S2 = e1; aw = a; αw = α; εα = ε; y = 0 |
|
|
|
|
1 б) |
xΣ = 0; x1 = x2 ≠ 0 |
Равносмещенная |
S1 = e2; S2 = e1; aw = a; αw = α; εα = ε; y = 0 |
|
|
|
|
2 |
xΣ > 0 |
Положительная |
S1 > e2; S2 > e1; aw > a; αw > α; εα > ε; y > 0 |
|
|
|
|
3 |
xΣ < 0 |
Отрицательная |
S1 < e2; S2 < e1; aw < a; αw < α; εα > ε; y < 0 |
|
|
|
|
Примечание. При равносмещенном зацеплении z1 + z2 ≥ 34 (для прямозубых колес), иначе происходит подрез инструментальной рейкой ножки зуба одного из колес. В этом случае высоты зубьев не изменяются по отношению к нулевым колесам, но перераспределяются высоты их ножек и головок.
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
Таблица 4.6 |
||||||
|
Параметры корригированного прямозубого зацепления |
|
|
|||||||||||||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||
№ |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
Вид зацепления |
|
|
|
|
|
|
|
||||
Параметр |
неравносмещенное |
равносмещенное |
||||||||||||||||||||||
п/п |
||||||||||||||||||||||||
|
|
|
|
xΣ ≠ 0 |
|
|
|
|
|
x1 = − x2 |
||||||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||||||||||||||
1 |
Шаг зацепления |
|
|
p = π m |
|
|
p = π m |
|||||||||||||||||
2 |
Радиус делительной окружности |
|
|
ri = |
|
m zi |
|
|
ri = |
m zi |
||||||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
2 |
|
|
|
|
|
|
|
|
2 |
|
|||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||
3 |
Радиус основной окружности |
|
rb = ri cos α |
|
|
rb |
= ri cos α |
|||||||||||||||||
|
|
|
|
i |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
i |
|
|
|
|
|
|
|
|||
4 |
Толщина зуба по делительной |
S = p + 2x mtgα |
S = p |
+ 2x mtgα |
||||||||||||||||||||
|
окружности |
i |
|
|
2 |
|
|
|
|
i |
|
|
|
i |
|
2 |
|
|
|
|
i |
|||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||||||||||
5 |
Ширина впадины |
|
e = S = p 2 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||||||||||
6 |
Межосевое расстояние |
|
|
|
|
|
zΣ |
|
|
|
|
aw |
= |
|
mzΣ |
|||||||||
|
|
aw |
= m |
|
|
|
+ y |
|
|
|
|
|
||||||||||||
|
|
|
2 |
|
|
|
|
2 |
|
|||||||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||||
7 |
Радиус начальной окружности |
rwi |
= ri |
|
|
|
|
2y |
|
|
|
rwi |
|
= ri |
||||||||||
|
|
1+ |
zΣ |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||||
8 |
Глубина захода зубьев |
hd = m (2ha* − |
y) |
|
hd |
= 2mha* |
||||||||||||||||||
9 |
Высота зуба |
|
h = hd |
+ c*m |
|
|
h = hd |
|
+ c*m |
|||||||||||||||
10 |
Радиус окружности впадин |
rfi = ri |
− m (ha* + c* − xi ) |
rfi = ri − m (ha* + c* − xi ) |
||||||||||||||||||||
11 |
Радиус окружности вершин |
|
|
ra = rf |
+ h |
|
|
ra |
= rf |
+ h |
||||||||||||||
|
|
|
|
|
i |
|
|
|
i |
|
|
|
|
|
i |
|
|
|
|
i |
Для исправленного косозубого зацепления параметры приведены в табл. 4.7.
76
Таблица 4.7 Параметры корригированного косозубого зацепления
№ |
Параметр |
Соотношения |
|||||||
п/п |
|||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
||
1 |
Торцевой окружной шаг |
pt = πmt |
= |
|
p |
|
|||
cosβ |
|||||||||
|
|
|
|
|
|
||||
2 |
Радиусы делительных окружностей |
ri |
= |
mt zi |
|||||
|
2 |
|
|
|
|||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
rbi |
= ri |
cos αt |
= |
|
|
|
mz |
|
|
|
|
cos αt |
|
|
|||||||||||||||||||
3 |
Радиусы основных окружностей |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
i |
|
|
|
|
|
|
||||||||||||||||||||
|
|
2cosβ |
|
|
|||||||||||||||||||||||||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||||||||||
4 |
Толщина зуба по делительной |
|
|
|
|
St i |
|
= |
|
π |
+ 2xi tgα |
|
|
|
|
m |
|
|
|
|
|
|
|||||||||||||||
окружности в торцевом сечении |
|
|
|
|
|
|
2 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||||||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||||||||||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
cosβ |
|
|
|
|
|||||||||||||
5 |
Толщина зубьев по дуге делительного |
|
|
|
|
Sni = |
|
π |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||||||||
цилиндра в нормальном сечении |
|
|
|
|
|
|
2 |
+ 2xi tgα m |
|
|
|
|
|
|
|||||||||||||||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||||||
6 |
Межосевое расстояние |
|
|
|
aw |
|
= |
(a cos αt |
) |
= a + my |
|
|
|
|
|||||||||||||||||||||||
|
|
|
|
cos αtw |
|
|
|
|
|
|
|||||||||||||||||||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||||||||
|
|
|
|
|
|
(mz ) |
|
|
|
cos α |
t |
|
|
|
|
|
2a |
|
i |
|
|
||||||||||||||||
7 |
Радиусы начальных окружностей |
|
|
rwi |
= |
|
|
i |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
= |
|
|
|
|
|
|
|
w |
1−2 |
|
|
|
||||||
|
|
2 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
(i1−2 +1) |
|
|
|||||||||||||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
cos αtw |
|
|
|
|
|
|
||||||||||||||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
2xΣ |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||||||||
8 |
Угол беззазорного зацепления |
|
|
invαtw |
= invαt |
+ |
|
|
|
|
|
tgαt |
|
|
|||||||||||||||||||||||
|
z + z |
|
|
|
|
||||||||||||||||||||||||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
1 |
|
|
|
|
|
2 |
|
|
|
|
|
|
|
|
||||
9 |
Радиусы окружностей вершин |
|
|
|
ra i |
= ri |
+ (ha* + xi − |
yi )m |
|
|
|
|
|||||||||||||||||||||||||
10 |
Радиусы окружностей впадин |
|
|
|
|
rf i |
= ri |
− (ha* + c* − xi )m |
|
|
|
|
|||||||||||||||||||||||||
11 |
Высота зуба |
|
h = |
(da |
− d f |
) |
|
= (2ha* + c* )m − |
ym |
|
|
||||||||||||||||||||||||||
|
|
i |
|
|
|
i |
|
|
|
|
|||||||||||||||||||||||||||
|
|
|
2 |
|
|
|
|
|
|
||||||||||||||||||||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||
12 |
Коэффициент воспринимаемого |
y = |
|
(a |
− a) |
|
|
|
z + z |
2 |
|
cos α |
t |
− cos α |
|
|
|||||||||||||||||||||
|
w |
|
|
|
= |
|
1 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
tw |
|||||||||||
|
смещения |
|
|
m |
|
|
|
|
|
2cosβ |
|
|
|
|
|
|
|
|
cos αtw |
|
|
||||||||||||||||
13 |
Коэффициент уравнительного |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
y = xΣ − y |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||||||||||||
|
смещения |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
14 |
Коэффициент перекрытия |
|
|
|
|
|
|
εγ |
|
= εα + |
|
|
b |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||||||||
|
|
|
|
|
|
|
pt tgβ |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||||||||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
По аналогии с предыдущим коэффициенты смещения xti = xi cosβ .
Пример 9
В течение 75 % всего времени работы передачи в зацеплении находится одна пара зубьев, в течение 25 % − две пары.
Чему равен коэффициент перекрытия εα?
77
Решение:
εα = 1 + 0,25 = 1,25. Ответ: εα = 1,25.
Пример 10
Дано: lN1P = 50 мм; lN2P = 40 мм. (рис.4.8)
Определить величину aw межцентрового расстояния.
|
|
|
Рис. 4.8. Зацепление зубчатых колес |
|||||||||
Решение: |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||
1) aw = O1P + O2P; |
|
|
N1P |
|
|
N2 P |
|
|||||
2) Из ∆ O1N1P: O1P = |
|
; Из ∆O2N2P: O2P = |
; |
|||||||||
sinαw |
|
|||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
sinαw |
|||
3) aw = |
N1P + N2 P |
= |
90 |
|
(мм). |
|
|
|||||
|
sinαw |
|
sinαw |
|
|
|
||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|||||
Ответ: aw |
= |
90 |
|
. мм. |
|
|
|
|
||||
sinαw |
|
|
|
|
||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
Пример 11
Дано: m = 10 мм, N1B = 60 мм, µl = 0,0012 м/мм, N2A = 80 мм, N1N2 = 110 мм. (рис.4.9.)
Вычислить коэффициент перекрытия εα эвольвентного зубчатого зацепления прямозубых колес. Принять π ≈ 3.
78
Рис. 4.9. Зацепление зубчатых колес
Решение:
1) εα = |
AB |
; |
p cosα |
2)AB = N2A + N1B − N1N2 = 80 + 60 – 110 = 30 (мм);
3)p = π·m = 3 · 10 = 30 (мм);
4) εα = |
|
30 0,0012 |
= |
1,2 |
. |
|
|
30 10−3cosα |
|
||||
|
|
|
cosα |
|||
Ответ: |
|
1,2 |
. |
|
|
|
|
|
|
|
|||
|
|
cosα |
|
|
|
Пример 12
Дано: ra1 = 200 мм; rf1 = 100 мм; m = 10 мм (рис. 4.10).
Чему равна глубина захода зубьев hd корригированного прямозубого зацепления?
Решение:
1)ra1 = rf1 + h h = ra1 – rf1;
2)h = hd + c* m hd = h – c* m;
3)hd = ra1 – rf1 – c* · m = 200–100–0,25 · 10 = 97,5 (мм).
Ответ: hd = 97,5 мм.
79
Рис. 4.10. Зацепление зубчатых колес
Пример 13
Дано: межосевое расстояние aw = 262 мм, │i1-2│= 1,5, z1 = 20, модуль m = 10 мм.
Вычислить коэффициент y воспринимаемого смещения при коррекции зацепления.
Решение:
1) |
a |
w |
= mzΣ |
|
+ my → a |
w |
− m (z |
+ z |
2 |
) = my; |
|||||||||||
|
|
|
|
a 2 |
|
|
|
|
|
|
|
|
2 |
1 |
|
|
|||||
2) |
y = |
|
(z1 + z2 ) |
; |
|
|
|
|
|
|
|
||||||||||
w − |
|
2 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||||||||
|
|
|
|
|
m |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||
3) |
|
i |
|
= |
z2 |
|
→ z |
2 |
= |
|
i |
|
|
z |
= 1,5 20 = 30; |
||||||
|
|
|
|
|
|
||||||||||||||||
|
|
|
|
|
|
||||||||||||||||
|
|
|
1−2 |
|
z1 |
|
|
|
|
|
1−2 |
|
1 |
|
|
|
|
|
|||
|
|
|
|
|
|
|
|
(20 + 30) |
|
|
|
|
|
|
|
||||||
4) |
y = |
262 |
− |
|
= 26,2 − 25 = 1,2. |
||||||||||||||||
|
|
|
|
|
10 |
|
|
|
|
2 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
Ответ: y = 1,2.
Пример 14
Дано: коэффициент уравнительного смещения ∆y = 0,2, шаг по делительной окружности p = 24 мм (считать π = 3).
Вычислить высоту зуба h прямозубого исправленного колеса. Решение:
1) h = m 2h*a – ∆y + c*m = m 2 · 1 – 0,2 + 0,25 = 2,05 · m;
80