книги / Ремонт подъемных кранов
..pdfобработки, окислением наплавленного металла и выгорани ем легирующих элементов. Все эти трудности можно преодо леть при правильном выборе электродов и режима сварки.
В качестве электродов при ручной сварке и наплавке при меняют стальной стержень с покрытием (обмазкой).
Стержень электрода при сварке изготавливают из прово локи по ГОСТ 2246-70, а при наплавке из проволоки по ГОСТ 10543-75.
Электродные покрытия подразделяются на толстые и тон кие. Тонкие покрытия предназначены для стабилизации горе ния электрической дуги. Эти покрытия в своём составе имеют ионизирующие вещества. Наиболее распространённое тонкое электродное покрытие состоит из 80-85 % мела и 15-20 % жидкого стекла. Электроды с тонкими покрытиями применя ют при восстановлении неответственных деталей.
При необходимости получения высоких механических свойств в наплавленном металле сварку производят электро дами с толстым покрытием. Толстые покрытия, кроме иони зирующих веществ, имеют в своём составе шлакообразую щие, раскисляющие и легирующие вещества. Шлакообразу ющие вещества при плавлении электрода образуют шлаки, защищающие расплавленный металл от воздействия воздуха и способствующие получению наплавленного металла без пор, раковин и окисных выключений. В качестве шлакообразую щих веществ применяют полевой шпат, кварцевый песок, мрамор и др.
В качестве раскисляющих веществ в электродные покры тия вводят порошки ферромарганца, ферросилиция, алюми ния и др. Легирующие вещества при плавлений электродов переходят в наплавленный металл в виде ЛёГируюЩйх эле ментов, улучшающих его свойства. В качестве легирующих веществ применяют порошки ферросплавов (феррохром, фер ромарганец, ферромолибден й др.).
При сварке и наплавке большинства машиностроительных деталей применяют электроды с толстыми качественными (легирующими) покрытиями. При сварке стальных деталей
применяют электроды следующих марок УОНИ-13/45, УОНИ-13/55. Цифры в знаменателе указывают прочность шва при растяжении соответственно 450, 550 МПа.
При наплавке стальных деталей наибольшее применение получили наплавочные электроды следующих марок ОЗН-250, ОЗН-ЗОО, O3H-350, 03H-400. Здесь цифры показывают сред нюю твёрдость наплавленного металла по Бриннелю. Стержень всех этих электродов изготовлен из сварочной малоуглеродис той проволоки. Изменение свойств наплавленного металла до стигается за счёт качественных электродных покрытий.
Качество сварки и наплавки в большой степени зависит от режима, который устанавливается в зависимости от разме ров и материала восстанавливаемой детали. Основными па раметрами режима сварки и наплавки являются диаметр электрода и сила сварочного тока, а при применении посто янного тока ещё и полярность.
Диаметр электрода зависит от толщины свариваемой де тали и определяется по таблицам, приводимым в справочни ках по сварке. При наплавке деталей обычно применяют элек троды диаметром 3-4 мм. Сила тока зависит от диаметра элек трода и устанавливается равной 40-50 А на миллиметр диа метра электрода.
При сварке деталей можно применять переменный ток. Наплавочные работы, как правило, производятся на посто янном токе при обратной полярности. Деталь при этом со единяют с отрицательным полюсом источника тока, что обес печивает наименьший её нагрев.
В качестве источников тока при ручной электродуговой сварке применяют сварочные трансформаторы (ТС-300, ТС-500)* выпрямители (ВДГ-301, ВДГ-302, ВДГ-303) и ма шинные преобразователи (ПСО-ЗОО, ПСО-500 и др.).
3.4.6 Газовая сварка деталей
Газовая сварка в ремонтном производстве применяется при ремонте изделий из тонколистового материала, а также при
восстановлении деталей, изготовленных из чугуна и алюми ниевых сплавов.
Газовая сварка основана на использовании тепла, выделя ющегося при сгорании в среде кислорода горючих газов. Наибольшее применение нашла ацетилено-кислородная свар ка, которая обеспечивает получение концентрированного пламени с температурой 3100-3300 °С.
Для смешивания горючего газа с кислородом в нужной пропорции и образования пламени применяют сварочные го релки. При ремонте например наиболее часто применяют ин жекторные горелки типа ГС-53 и ГСМ-53. Каждая горелка имеет несколько наконечников, которые имеют различный расход горючего газа.
Режим газовой сварки определяется двумя параметрами: видом сварочного пламени и мощностью сварочной горелки.
В зависимости от количественного соотношения поступа ющих в горелку кислорода и ацетилена различают три вида пламени: нейтральное, науглероживающее и окислительное.
Различные виды пламени оказывают разное влияние на свойства наплавленного металла. Наиболее высокие механи ческие свойства наплавленный металл приобретает при свар ки стали нейтральным пламенем (рис. 3.23). Другие виды пламени при сварке применяют редко. Например, науглеро-
0,5 1 0г
СгЩ
рис. 3.23 Зависимость свойств наплавленного металла от вида пламени
живающее пламя с небольшим избытком ацетилена приме няется при сварке легко окисляющихся металлов.
Выбор мощности горелки при определении режима газо вой сварки имеет такое же большое значение как и выбор величины сварочного тока при электродуговой сварке. От правильного выбора мощности горелки зависит производи тельность процесса и качества сварки.
Под мощностью горелки понимают её пропускную способ ность в отношении ацетилена. Мощность горелки зависит от толщины свариваемого металла, температуры его плавления и теплопроводности. При определении мощности сварочной
горелки пользуются формулой |
(3.21) |
Q = Ah, |
где Q — расход ацетилена, м3/ч; h — толщина свариваемого метала, мм; А — опытный коэффициент, определяющий рас ход ацетилена, м3/ч, при сварки металла толщиной в один мм. При сварке сталей его принимают равной 0,10-0,12; при сварки чугуна — 0,15; при сварке алюминиевого сплава — 0,075-0,10.
Присадочный материал по своему химическому соста ву должен соответствовать составу материала сваривае мой детали.
Для защиты расплавленного метала от окисления и удале ний образовавшихся окислов при газовой сварке применяют флюсы. Все флюсы подразделяются на две группы: флюсы, вступающие в химическое соединение с окислами, и флюсырастворители. Флюсы первой группы образуют с окислами легкоплавкие химические соединения, которые в виде шла ка всплывают на поверхность шлаковой ванны. Химические действующие флюсы подразделяются на кислые и основные. В состав кислых флюсов входят кварцевый песок, борная кислота, бура и др., состав основных флюсов — сода, поташ. Выбор химически действующего флюсы зависит от того, ка кие окислы образуются при сварке.
Если окислы образуются кислые, то применяют флюсы ос новные, а при основных окислах — флюсы кислые. При свар
ке углеродистой стали применяют кислые флюсы — буру или смесь, состоящую из равных частей буры и борной кислоты.
Если окислы не образуют химические соединения с флю сами применяют флюсы-растворители, в состав которых вхо дят хлористые и фтористые соединения. Они растворяют окис лы и образуют шлаки, всплывающие на поверхность расплав ленного металла. Флюсы-растворители применяют при газо вой сварке деталей из алюминиевых сплавов.
Основными преимуществами газовой сварки являются воз можность регулирования температуры нагрева детали и при садочного материала и меньшее окисление наплавленного ме тала за счёт защитных свойств факела сварочного пламени.
К её недостаткам следует отнести высокую стоимость кис лорода и ацетилена и большую зону термического влияния.
3.4.7Автоматическая электродуговая сварка
инаплавка под слоем флюса
При этом способе наплавки механизированы два основ ных движения электрода — подача его по мере оплавления к детали и перемещение вдоль сварочного шва.
Теория и практика процесса автоматической сварки и на плавки была разработана известным советским учёным акад. Е.О. Патоном. Дальнейшие работы по совершенствованию это го способа сварки ныне успешно продолжают его ученики в Институте электросварки АН Украины имени Е.О. Патона.
Деталь при автоматической электродуговой наплавке под слоем флюса устанавливают в патроне или центрах специ ально переоборудованного токарного станка, а наплавочный аппарат типа А-580М или ПАУ-1 на его суппорте (рис. 3.24). Электродная проволока подаётся из кассеты роликами пода ющего механизма наплавочного аппарата в зону горения элек трической дуги. Движение электрода вдоль сварочного шва достигается за счёт вращения детали. Перемещение электро да по длине наплавляемой поверхности обеспечивается за счёт продольного движения суппорта станка. Наплавка произво
дится винтовыми валиками с взаимным их перекрытием примерно на одну треть. Флюс в зону горения дуги поступа ет из бункера.
При автоматической наплавке электрическая дуга горит не на открытом воздухе, как это имеет место при ручной сварке, а под слоем расплавленного флюса (рис. 3.24). Выделяющие ся при плавлении электрода, основного металла и флюса газы образуют над сварочной ванной свод, ограниченный сверху жидким шлаком, а снизу расплавленным металлом. В зоне сварки всегда избыточное давление газов, которое препятствует доступу воздуха к расплавленному металлу.
Рис. 3.24 Принципиальная схема автоматической электродуговой наплавки деталей под флюсом:
1 — наплавочный аппарат; 2 — кассета с проволокой;
3 — бункер с флюсом; 4 — электродная проволока;
5 — наплавляемая деталь
Наплавка металла под флюсом обеспечивает наиболее вы сокое качество наплавленного металла, так как сварочная дуга и ванна жидкого металла полностью защищены от вред ного влияния кислорода и азота воздуха, а медленное ох лаждение способствует наиболее полному удалению из на
плавленного металла газов и шлаковых включений. Медлен ное охлаждение наплавленного металла обеспечивает также более благоприятные условия для наиболее полного протека ния диффузионных процессов и, следовательно, легирования металла через проволоку и флюс. Полностью исключается возможность разбрызгивания металла. Причиной разбрыз гивания металла, как известно, является реакция восстанов ления окислов железа углеродом с образованием углекисло го газа. Возможность протекания этой реакции при наплав ке под флюсом почти полностью исключается, так как отсут ствует окисление металла.
При автоматической наплавке (рис. 3.25) заданный режим почти не изменяется, поэтому в каждый момент времени рас плавляется вполне определённое количество электродного ме талла и флюса. Это обеспечивает получение наплавленного металла, равномерного по физическому составу и свойствам.
Рис. 3.25 Схема автоматической наплавки под флюсом:
1 — электрод; 2 — расплавленный флюс; 3 — расплавленный металл; 4 — основной металл; 5 — наплавленный металл; 6 — шлаковая корка; 7 — флюс;
е — смещение электрода с зенита
Автоматическая наплавка под флюсом отличается высо кой производительностью процесса. Коэффициент наплавки при автоматической наплавке под флюсом за счёт эффектив ного использования тепловой энергии в 1,5 раза выше, чем при ручной наплавке, и составляет 14-15 г/А-ч.
В зависимости от величины сварочного тока производи тельность процесса автоматической наплавки колеблется от 1,5 до 10 кг/ч. Наплавленный слой металла получается рав номерным по толщине, что позволяет уменьшить припуск на обработку детали после наплавки. Толщина слоя наплавлен ного металла в зависимости от режима может быть получена в пределах от 0,5 до 5 мм и более.
При автоматической электродуговой наплавке, так же как и при ручной, возможно возникновение трещин и образова ние пор в наплавленном металле.
Возникающие при наплавке трещины бывают двух видов: кристаллизационные (горячие), образующиеся при темпера туре 1000-1300 °С, и хрупкие (холодные), которые появля ются при охлаждении детали до 200 °С. Хрупкие (холодные) трещины образуются вследствие внутренних напряжений, возникающих при наплавке деталей. Уменьшить возможность их возникновения можно путём подогрева деталей перед на плавкой и медленным охлаждением после наплавки.
Причинами образования кристаллизационных (горячих) трещин является растягивающее внутреннее напряжение, возникающее в металле после охлаждения и образование прослоек жидкой эвтектики, которые обуславливают меж кристаллизационные связи. Меры борьбы с этим видом тре щин определяются причинами их возникновения и должны быть направлены на уменьшение внутренних напряжений и устранений эвтектических прослоек между кристаллами. Растягивающие внутренние напряжения в наплавленном металле могут быть уменьшены за счёт подогрева детали пе ред наплавкой до температуры 250-400 °С. Образование жид кой эвтектики по границам зёрен можно уменьшить путём применения сварочной проволоки с минимальным содержа
нием углерода и серы, а также введение в состав проволоки флюсовеществ, содержащих марганец, алюминий и титан, которые связывают серу.
Основной причиной возникновения пор в наплавленном ме талле является проникновение в него водорода и влаги, содер жащихся в гигроскопическом флюсе. Поэтому для уменьше ния пористости наплавленного металла рекомендуется перед употреблением прокаливать флюс при температуре 300-350 °С в течение 1-2 часов и вводить в состав флюса вещества, содер жащие фтор и кремний, которые связывает водород.
Физико-механические свойства наплавленного металла при автоматической наплавке под флюсом, в значительной сте пени зависит от выбора электродной проволоки и флюса. Наибольшее применение в ремонтном производстве нашли электродные проволоки следующих марок: для наплавки деталей из малоуглеродистых сталей — Св.-08, Св.-08ГС и др., для наплавки из среднеуглеродистых и низколегирован ных сталей — пружинная проволока 2 кл., Нп-65, Нп-80, Нп-ЗОХГСА и др.
При автоматической наплавке применяют два вида флюсов:
—плавленые (АН-348А, АН-20, АН-30);
—керамические (АНК-18, АНК-19).
Для получения наплавленного металла требуемого хими ческого состава и свойств применяют следующие способы легирования: легирование через электродную проволоку, ле гирование через флюс, легирование через порошковую про волоку и комбинированный способ легирования.
При легировании через проволоку наплавку производят высокоуглеродистой или легированной проволокой под плав леным флюсом. Преимуществом этого способа являются: высокая точность легирования, равномерность наплавленно го металла по составу и свойствам, стабильность химическо го состава наплавленного металла при изменении режима наплавки. На рисунке 3.26 показаны области изменения ре жима наплавки, при которых обеспечивается постоянство химического состава наплавленного металла для различных
способов наплавки. Легирование наплавленного металла че рез проволоку получило наиболее широкое применение, не смотря на высокую стоимость и дефицитность легированной проволоки. При наплавке деталей высокоуглеродистой про волокой Нп-65 под флюсом АН-348А получают наплавлен ный металл с твёрдостью НВ280-300, а при наплавке прово локой Нп-ЗОХГСА под флюсом АН-20 твёрдость повышается до НВ310-320.
При легировании наплавленного металла через флюс на плавку производят малоуглеродистой дешёвой проволокой (Св.-08, Св.-15) под слоем легированного керамического флю са. Этот способ легирования, несмотря на его экономические преимущества, не получил широкого применения вследствие большой неравномерности наплавленного металла по хими ческому составу и необходимости строго выдерживать режим наплавки (рис. 3.26).
При легировании через порошковую проволоку обеспечи вается получение равномерного химического состава наплав ленного металла. Наплавку производят порошковой проволо кой, представляющей собой стальную трубку, полость кото-
|
|
|
|
|
|
Рис. 3.26 Зависимость |
|
|
|
|
|
|
режима наплавки от |
|
|
|
|
|
|
способа легирования: |
|
|
|
|
|
|
I — легирование |
|
|
|
|
|
|
через электродную |
|
|
|
|
|
|
проволоку; |
|
|
|
|
|
|
II — легирование |
|
|
|
|
|
|
через порошковую |
|
|
|
|
|
|
проволоку; |
|
|
|
|
|
|
III — легирование |
200 |
300 |
400 |
500 |
600 |
I.A |
через флюс |