Добавил:

ivanov666 Опубликованный материал нарушает ваши авторские права? Сообщите нам.

Вуз:

Пермский национальный исследовательский политехнический университет

Предмет:

[НЕСОРТИРОВАННОЕ]

Файл:

книги / Справочник по расчету режимов работы электрических конденсаторов

..pdf

Скачиваний:

Добавлен:

12.11.2023

Размер:

10.73 Mб

Скачать

☆

<<< < Предыдущая 1 2 3 4 5 6 7 8 9 10 1112 / 1712 13 14 15 16 17 > Следующая >>>

Грирования тока при действии п-го импульса m-й пачки в виде

,	/ л			( nГ еTхJ Рxd -		* w
	тп ( ) «Л			еХЧ')[ ехр (Гп/г(.) -		1
ехр ((т — 1) Гпач/тг) — 1 exp ((п — 1) Гп/т() — 1							X
X				ехр (Т„/I t) — 1			X
е х Р ( 7 'п а ч /Т <)—			1	ехр (Т„/I t) — 1
е х Р ( 7 'п а ч /Т <)—		,	1	( * - 1 ) Т тч	(п — 1) Гп-\|
Н - О Т ’пач		,		( * - 1 ) Т тч	(п — 1) Гп-\|
X ехр	+			ехр-------- ------ ехр-------------\ X
				X ехр (—			(2.86)

Среднюю за последний период повторения последней пачки мощ ность потерь в i-м релаксаторе можно рассчитать по формуле

,(т-1)Гпач+(м-1)Гп+/и

Р„,„т= —	W /тп (0	(2.87)
(т —1)7 пач“Ьf^ —
где umn(t) — Uр и Imn(t)— значения	напряжения и тока при	дей

ствии я-го импульса т-й пачки, определяемые соответственно из системы (2.85) и по формуле (2.86).

Подставляя umn(t) и Imn(t) в формулу (2.87), получаем

n	U l C i \ ( .		if„ \ [ e x p	( r n / T i ) - e
n im n	T n	{ ( ^	e x P T J [	e x p

x p [ - ( « -	l ) 7 ’n / T l ]
( T п / т t ) — 1	X
( T п / т t ) — 1

1 — e x p [ — ( m — 1) Г п а ч / Т ( ]

1 — e x p [ — ( « — 1 ) Г п / т ,] - |

exp (Гпач/т () - 1

ехр(Тп/ т ,) - 1

J +

(2.88)

+ 1 } [ 1 — e x p ( —

Проанализируем выражение

(2.88).

ПКР вырождается в дей

При

m =

1 рассматриваемый случай

ствие на релаксатор серии из конечного числа импульсов.

При

этом

условии ехр [— (т— 1) Tua4/Ti] =

формула

(2.88)

принимает вид

uiCi

1— ехр [— (п — 1) TjXi\

пin

= IE.

1— ехр;

ехр (Тп/тД — 1

(2.89)

“ р ( “ ч Ь

что соответствует формуле (2.73).

2. При я = 1

получаем вместоm пачек серию и зт импульсов, следую

щих с периодом повторения

7,пач. При таком условии ехр [— (я —1) X

X Tn/Ti\ = 1, а выражение

(2.88)

преобразуется

виду

(2.89).

3. При я-*- оо (пункт 1)

или яг-*- оо (пункт 2)

формула

(2.89)

пре

образуется в (2.28) для

установившегося

режима.

Введя

понятие

коэф

фициента

потерь,

получаем

p uimn =

(^рС./Т’п) (Nil +

Ni2Ni3),

(2.90)

где N'n — коэффициент,

характеризующий

потери в i-м

релаксаторе

при данной форме напряжения в установившемся импульсном

режиме

1см. выражение (2.28)]; N i2 — коэффициент, характеризующий поте ри в 1-м релаксаторе при данной форме импульсного „напряжения в не переходном процессе [см. выражение (2.74)1; Л^-3 — коэффициент, учи тывающий только параметры ПКР (л, т> Тп, 7 ^ ) и не зависящий от

формы	импульсного	напряжения:
	N {з = exp Т п/т ,• {exp [— (m — 1) Тпац/ х (] — 1} +
	+ exp [— (п — 1) TJx,) {exp Ттч/х( —
	- exp [ -	(m - 1) Гпи/т,]}/[ехр (Тпач/%,) - 1].	(2.91)
Для	установившегося ПКР (пг = оо) выражение (2.91)		упрощается
	Ntз =	{exp Гпач/т ,exp [— (n — 1) TJx,) —
		— exp Tj%i}/[exp Т пач/xt — 1].	(2.92)

При других формах импульсного напряжения нет необходимости повторять расчет в ПКР. Достаточно в кратковременном режиме опре делить значение коэффициента N ,-2 для конкретной формы несинусои дального напряжения, по формулам (2.91) или (2.92) рассчитать Niz и в соответствии с (2.90) найти мощность потерь в ПКР для данной формы напряжения.

По аналогии с кратковременным режимом можно рассчитать усред ненное значение дополнительных потерь переходного процесса, кото рое необходимо учитывать в расчетах.

В заключение отметим, что результаты расчета мощности потерь методами, описанньши выше, хорошо согласуются с данными экспери


ментальных		исследований авторов				[28].
5. ОПРЕДЕЛЕНИЕ ПАРАМЕТРОВ
ЭКВИВАЛЕНТНОЙ СХЕМЫ КОНДЕНСАТОРА
Большинство				применяемых	в конденсаторостроении				диэлекгриков
характеризуются			непрерывным		распределением времени релаксации
				[5,37]. Это обусловлено либо наличием несколь
СгЦ	г (ш )			ких видов поляризации диэлектрика, либо рас-
	-CZD----			^♦пределеняем			ионов но энергиям в случае даже
				одного	вида		поляризации,	связанной с тепло

	„Мы)			вым движением ионов. Поэтому определение
				переходной проводимости таких диэлектриков
	Ф	)		является		весьма сложной		задачей.
				Рис. 2.24. Последовательная (а) и параллель

				ная (б) схемы замещения конденсатора
Рассмотрим				графоаналитический'			метод определения			параметров
переходной проводимости конденсаторного диэлектрика									или парамет
ров эквивалентной схемы конденсатора (рис. 2.8,								в).	Данный метод
основан на предположении, что релаксационные процессы в										диэлектри
ке характеризуются ограниченным						и	небольшим набором			времен ре
лаксации	[1,	3].	последовательной			и	параллельной	схем		замещения
Параметры
конденсатора (рис. 2.24, а, б) связаны соотношениями
	с н (©) = Сг (<в)/[1 + <s>C2r (о) г (со)]; R (<о) =
				(«•)[! +		1/»Ч ^(ш ) г (в)].

112

Для параллельной схемы (рис. 2.24, б) комплексную проводимость можно выразить как у (/со) = 1/R (он) — /соСд(со). Тогда при извест

ных частотных характеристиках конденсатора С^(ьн) и R (со) его пере ходная характеристика определяется из соотношений

ft(0 = / » ( 0 ) - \|	j c * (со) (cos co/dco/co);	(2.93)
	О
	оо
Л(0 = п	J sin (Ji)td(d/(})R (со),	(2.94)
	о

Для 1-й ветви эквивалентной схемы конденсатора RiCi с постоян ной времени %и соответствующей дебаевской модели поляризации, область частот, в которой уменьшается емкость QRi (со) или возрастает

проводимость 1 / Ri (со), определяется выражениями

С ^ ( со) = С //(1 + со2т2);			(2.95)
1 IRi (о)) =	(l/Ri) [со2т*/(1 +	co2xf)].	(2.96)
Как следует из формул	(2.95) и (2.96),	изменение С ^ (со)	или

1 IRi (со) ограничивается с погрешностью до 1 % условием 0,1 с			сот/ с 10.
Для данного	случая, подставляя	выражение (2.95) в (2.93)	^полагая
Д (0) = 0, или	подставляя (2.95)	в (2.94), получаем

hi (t) = (1IRi) exp (-t!%i).

Рассмотрим экспериментальные зависимости С^(со) и 1 /R (со).

Заметим, что при известных частотных зависимостях С(со) и tg6 (со) завпсимость 1/# (со) легко находится из соотношения]] 1/R (он) = = соС (он) tg6 (со). Представим их в виде суммы составляющих, каждая

из которых соответствует отдельному	экспоненциальному члену пере
ходной функции h (t):
п	п

c R и

ф / п +

= £ c w (®)i

i= l

i = l

1 /R (ш) = S

<o2xf/[l +

шЧ*] =

1 /Rt (ш).

t= I

1=1

С учетом того,

что

релаксационный процесс, характеризующийся

постоянной

времени

т/,

соответствует

спаду

(со)

или возрастанию

1 /7?/(со)

диапазоне частот

0,1 <

сот* < 1Q,

можно

предполагать, что

каждый участок зависимостей С^ (со) и

1/7? (со), приходящийся на изме

нение частоты на 1 ... 2

порядка,

соответствует определенной экспо

ненциальной составляющей переходной функции

h (/).

Тогда

без учета

сквозной

проводимости

конденсатора

получим

выражение

для h (/)

в виде

ОО

cos со/ ^

__ V !

exp (—t/Ti);

1 4» <0?Т^ ®

ИЗ

2. в. Параметры эквивалентной схемы для

Тип диэлектрика

	Т,
Конденсаторная бумага КОН-Н	1,2310“1
с неполярной пропиткой

Tt (с)

т2 Тз

-h Ож	О	со	8,95 • 10“в
		1

Полиэтилентерефталат	6,7 • 10-4	1,07-	10“5	1,27- 10-*
Поликарбонат (ПК)	3,2 . 10~4	2,54 . 10~6		2,85 • 10-8
Политетрафторэтилен	3,36 • 10-4	3,54 •	10-«	3,4 • 10-«

ш2т?

sin со/ .

“o-r/SО £ = I Ri 1 + СО2!?

dto

77---------- 5-------

Определение

параметров

эквивалентной

схемы

конденсатора

С1%

т{

производится

графически.

Для

этого

весь частотный

диапазон,

в котором

экспериментально определены

зависимости

(со)

и 1/R (о)

(рис.

2.25,

а,

б),

разбивается на

поддиапазонов,

внутри

которых

частота

изменяется

на

1 ...

порядка.

Величины Q

1/Ri

определяются как

разности значений

(со) и

1/#(со) на

гра-

Рис. 2.25. К		расчету параметров			эквивалентной		схемы		конденсато-
ра по частотной			зависимости: а — его емкости тх =					1		1
ра по частотной			зависимости: а — его емкости тх =					2я/7		' 2л/2*
_	1	_	Ч	_ с 2 .,	а 3 =	тг б — его активной				прово
Тз -	Ш[3 : в1 ”		Сн *	ди		Сн :
димости т, =			; Т2 =	; т3 =		Сг = ^	;	С2 =	J j;	С,=Т*

нииах соответствующего поддиапазона. Постоянную времени т/ можно определить .из условия уменьшения Сщ (со) до 0а5 С* или J/Ri (со) до

114

диэлектриков, используемых в конденсаторах
			ai
Т4	а,		а2		' а з		а4
1,42- 10-'	6,4 • 10-2		1,6- 10-2	3,6 . 10-3		7,5 • 10-2
	8,7-	10~3	2,54 • Ю-з	4,45 • Ю-з'			—
—	2 •	Ю-з *	5,7 • 10-5	1,8- 10-3			—
	6,28 • 10“4		3,76 • 10-з	3 . 10-4			—
1/2 R(t так как	в этом случае		с о ^ = 1 ,	где cot- — круговая частота,
при которой Сщ (со)		и l/Ri(to)	изменяются	в 2	раза по	сравнению с
начальной частотой t-го поддиапазона.				схемы	конденсатора		пред
Определять	параметры эквивалентной
почтительнее по частотной зависимости 1 /R				(со). Большой Диапазон из
менения 1/R (со) позволяет более точно выполнить эту операцию.
Из анализа зависимости потерь от параметров импульсного							напря
жения [17] видно, что при оценке числа ветвей эквивалентной							схемы
(или числа экспоненциальных слагаемых переходной функции),							кото

рые должны быть учтены, необходимо сравнивать их постоянные вре

мени с частотными параметрами действующего на конденсатор напря жения. При учете ветвей с малой постоянной времени достаточно оста новиться на такой, которая имеет т^мин, соизмеримую с длительностью

фронта или спада импульсного напряжения (в зависимости от того, который из них имеет меньшую длительность). При учете ветвей с большой постоянной времени можно ограничиться такой, которая имеет т,макс, соизмеримую с периодом повторения импульсного напря


жения. В большинстве случаев достаточно учесть		3 ... 5	цепочек	RiQ,
при этом погрешность расчета не превысит 10%.		ряда	диэлектриков,
В табл. 2.6 приведены параметры т/ и a i для
используемых в	современном конденсаторостроении,		определенные
с помощью описанного метода [1].				по
Данные табл.	2.6 можно использовать для расчета мощности

терь аналитическими методами в тех случаях, когда отсутствуют час тотные характеристики С (со) и tg6 (со) конкретного конденсатора. При этом погрешность расчета не превысит (15—20) %. Для более

точных	расчетов необходимо располагать зависимостями С ( со) и
tg6(co)	выбранного тииономинала конденсатора, но которым опреде
ляются	его параметры т* и а

Глава 3

РАСЧЕТ ТЕПЛОВОГО РЕЖИМА КОНДЕНСАТОРА

1. РАСЧЕТ ТЕПЛОВОГО РЕЖИМА КОНДЕНСАТОРА ПРИ НЕПРЕРЫВНОЙ НАГРУЗКЕ

Задачей расчета теплового режима конденсатора является нахож дение изменения превышения температуры наиболее нагретой

точки конденсатора # (/) над температурой окружающей среды [или изменения температуры этой точки Т (У)] во времени, начиная с мо мента включения (или выключения) электрической нагрузки на основе

Рис. 3.1. Электротепловая мо

дель конденсатора (а), времен ная диаграмма скачкообразного включения и выключения на

грузки (б) и характер изменения температуры (превышения темпе ратуры) наиболее нагретой точки конденсатора (в)

известных тепловых параметров модели конденсатора (RT и т^) и из вестном изменении мощности потерь тепловыделения Pn(t).

Рассмотрим основанные на электротепловом моделировании ана литические методы теплового анализа конденсатора.

Метод анализа теплового режима на основе решения дифферен циального уравнения [26], описывающего поведение электротепловой модели (рис. 3.1, а). Для модели конденсатора

р п (t ) = P R (t) + P C (t),

где PR (t) = О (t)/RT\ Рс (0 = C7d$ (t) /dt.

Исходя из этого, получаем дифференциальное уравнение

<Н>«)	, * ( 0 _ р (л .....	<»(0
С* Ч Г	+ 1 Г - Рп (<)- или	Ч Г '
	1 т

(3.1)

CfRт

В простейшем случае предположим, что, начиная с момента вре мени t = 0 (рис. 3.1, б), на модель конденсатора действует постоянный уровень мощности Рп (t) = Рм в течение достаточно длительного ин

тервала времени /р, который значительно превышает тепловую пос-

116

тоянную конденсатора, т. е, /р^>тт. Изменение мощности при этом

можно записать в виде
при	(3.2)
рп (0 = [ом при t > tp.	(3.2)
Общее решение уравнения (3.1) для промежутка времени	0 < t <

< / р, описывающее изменение превышения температуры наиболее нагре

той точки конденсатора над температурой окружающей среды при электротепловом моделировании и ступенчатом включении электричес кой нагрузки, будет иметь вид (рис. 3.1, в)

# 1 (0 = Р ^ т[1 -

ехр (—//тт)].

(3.3)

Произведение

Р м

= 0

является

установившимся

значением

превышения температуры наиболее нагретой точки

конденсатора

над

температурой

окружающей среды.

уравнение

(3.1)

однородное,

его

Для

промежутка времени * >

общее решение

0 2 (0 =

В exp (—t/тт).

(3.4)

При

достаточно

большой ^продолжительности

электрической

на

грузки, т. е. при

/р> т т, можно считать, что

превышение температуры

наиболее

нагретой

точки

конденсатора

достигло

установившегося

значения

и к моменту скачкообразного снятия

электрической

нагрузки

(tp) = 0 = PMRT. Тогда В = РМДТ и

02 (t) = PMRTexp (—//тт).

(3.5)

Если

время

нахождения

конденсатора

под

нагрузкой

невелико,

т. е. t

и тт соизмеримы,

то

для

определения

начальные условия

0 1 (У

02 (0). откуда

В =

РМДТ [1 -

ехр (—у т т)]

(3.6)

(0 =

PMRTH — ехр (—у т т)] ехр (—t/тт).

(3.?)

0 2

Метод,

основанный на

использовании

переходной

функции

цепи

CTRT— переходного

сопротивления

модели

RT ф

[10].

Переходное

со

противление RT (t)

представляет

собой

изменение

сопротивления

цепи

CTRT во времени при подаче

на

цепь

скачка

тока

или его

теплового

аналога — скачка

мощности Рп (0 —

^Ри параллельном соединении

элементов

цепи Ст и RT переходное сопротивление

модели может быть

представлено в виде

/?т (0 =

Ят [ 1 - е х р ( - ( / т т)].

(3.8)

Изменение превышения температуры наиболее нагретой точки

конденсатора

случае

скачкообразного

включения

электрической

нагрузки,

описываемого выражением

(3.2),

для

промежутка

времени

0 < / <

/р

01 (0 = Рм*т (О = рм£т п -

ехр (-//Т т)].

(3.9)

В случае более сложного изменения Рп (t) для нахождения iD1(0 следует воспользоваться интегралом свертки.

117

/ >	Изменение превышения температуры для			интервала времени
/ >	tp определяется с помощью принципа суперпозиции, откуда
	О. (0	=	#i(0 — $i V - t p),	(ЗЛО)
т. е.	предполагаем, что	на	модель конденсатора	действуют два сдви

нутых воЪремени перепада мощности Рм разного направления, и реак ция модели на эти перепады — алгебраическая сумма реакций на каж

дый иэг перепадов. Подставляя		в выражение		(ЗЛО)	значения	(t) И
* 1 (t — /р), получаем
#. (0 = Рм	П ~ ех р ( - у t T)] exp [ - (t -				/р)/тД.	(3.11)
При достаточно большой продолжительности электрического						нагру
жения [ конденсатора,	т. е.	при	> тх,	можно полагать, что
ехр (—/р/тх) -» 0 и
(О =		ехР t -	(t ~			(3.12)

Таким образом, использование разных методов анализа теплового режима конденсатора дает совпадающие результаты.

2. РАСЧЁТ ТЕПЛОВОГО РЕЖИМА КОНДЕНСАТОРА В УСТАНОВИВШЕМСЯ ПОВТОРНО-КРАТКОВРЕМЕННОМ РЕЖИМЕ

Задачей расчета является получение в результате анализа расчет ных формул, но которым можно определить наиболее важные характе

ристики теплового режима:		температуры	(или абсолютной
Ор (/)— нарастание	превышения
температуры) наиболее нагретой точки конденсатора при				действии
импульса мощности;	превышения	температуры	наиболее	нагретой
Фп (0 — уменьшение
точки конденсатора в паузе между импульсами мощности;				наиболее
©макс — максимальное значение превышения температуры
нагретой точки конденсатора;				наиболее
0МИН— минимальное	значение превышения температуры

нагретой точки конденсатора; 0ср — среднее значение превышения температуры наиболее нагретой

точки конденсатора в цикле нагрузки.

Расчет тепловых характеристик конденсатора в установившемся ПКР с применением методов на основе электротеплового моделирова ния конденсатора рассмотрим на примере простейшего ПКР, при кото

ром импульсы мощности	имеют	идеальную			прямоугольную	форму
(рис. 3.2, и)у т. е. изменение мощности можно записать в виде
Рп		при О <		/ <	/р;	(3.13)
		при 0 <		/ <	/п.
Метод, основанный на	решении		дифференциального уравнения.
Решения уравнения (3.1) для разных интервалов времени:
для интервала времени О С		U	/р
*р (0 =	P M R T + А ехР I—*/Ti);					(3-t4)

118

для интервала времени 0 < t < tn

К (О = в ехР ( ~ (/тт) •

(3-15)

Постоянные интегрирования А я В определим из условий: непре рывности кривой О (^), из которого вытекает равенство температур на границе интервалов tp и /п, т, е. # р (*р) = (°)> и установившегося

ПКР (или условием периодичности процесса), из которого вытекает равенство температур в начале каждого цикла нагрузки, т. е. Фр (0) =*

Рис. 3.2. Временные диаграммы импульсов мощности прямоугольных

(о) и сложной формы (в) и соответственно изменения превышения тем пературы в установившемся ПКР (б, г)

Из	этих условий получаем		систему уравнений
	\| р м Рт +		А ехР (—V TT) = В;
	\ р мРт+		А = В exp (—t J x T).
Подставляя значения А я В соответственно в формулы (3.14) и
(3.15),	получаем:	температуры наиболее нагретой		точки
нарастание превышения
конденсатора в интервале 0 С		t С tp (рис. 3.2, б)
	°р (0 = PKRT — р л Л		U — ехР (—*п/Тт)]/П — ехР X
	х ( - т у * ,)] ехр ( - г /т т);			(3.16)

спадание превышения температуры во время паузы между импуль сами мощности в интервале времени 0 с t < /п (рис. 3.2, б)

К (t) = РМ#Т [1 — ехР (—'У Ч М 1 —ехр (—7 у т т)] ехр (—//тт). (3,17)

Максимальное превышение температуры цикла установившегося ПКР 0макс получаем подстановкой t = t в формулу (3.16), или / = 0 —

в (3.17):

0макс = PtAPi П - ехр (—<р/тт)]/[1 — ехр (—7'ц/т1)].

(3.18)

119

Минимальное превышение температуры цикла получаем подста* новкой / = 0 в выражение (3.16) или t — tn —- в (3.17):

Л	1 — exp (~ /п/тт)
е ми„ =	р м Р т 1'1,- е-хр— Гц/Тт) ехР ( ~ W	(3-19)

Среднее значение превышения температуры наиболее нагретой точки конденсатора всего цикла нагрузки определяют по формуле

0	= —	— я мЯт /р/Гц.	(3.20)
ср	г

Метод с использованием операционного исчисления. Воздействую щий импульс представим суммой двух смещенных во времени перепа дов мощности Рг (t) и Р2 (t — tp) (рис. 3.2, а и б). Используя теорему

запаздывания, изображение для любого импульса мощности в интер вале времени 0 « t < оо запишем в виде

р п (Р) = (рм /Р) П — ехР (-Р*р)1/П — ехР (—р Т’ц)]-

Изображение изменения превышения температуры наиболее нагре той точки конденсатора связано с изображением мощности передаточной функцией тепловой модели зависимостью К (р) = RT/( 1+ ртт), которая

представляет собой тепловое сопротивление цепи CTRT в операторной форме, т. е.

о (р) = Рп (р) К (р)	PMtfT	1 — exp (—ptp)
о (р) = Рп (р) К (р)	Р ( 1 + Р \ )	(3.21)
	Р ( 1 + Р \ )	1— ехр(—рГц)

Найдем принужденное изменение превышения температуры в уста новившемся ПКР (t) как разность полного и свободного изменения

превышения температуры, т. е.

* п р ( 0 = О ( 0 - # с в (0«		(3.22)
Оригинал свободного изменения превышения температуры		опреде
ляется как вычет функции	О (р) exp (pt) относительно полюса	переда
точной функции цепи рг =	1/тт:

*св (0 = Res № (Р) ехР (Р*)1Pt = ~ Р 1ЛР т X

	1 — exp (/р/тт)
X	(3.23)
X	1 — exp (Гц/тт)

Оригинал полного превышения температуры во время действия первого импульса мощности определяется как результат воздействия только первого перепада мощности Рг (t) в виде суммы вычетов отно

сительно	полюсов	знаменателя (3.21) /?*=	— 1/тт, р2 =» 0:
О' № = 2	Res	К (р) exp (pt)] = PMRT -	РМЯТ exp ( - / / тт). (3.24)
Р\Ф%

120

<<< < Предыдущая 1 2 3 4 5 6 7 8 9 10 1112 / 1712 13 14 15 16 17 > Следующая >>>

Соседние файлы в папке книги

#
13.11.202324.48 Mб56Справочник по пайке..pdf
#
12.11.202319.96 Mб1Справочник по проектированию электроснабжения..pdf
#
19.11.202393.43 Mб12Справочник по производственному контролю в машиностроении..pdf
#
19.11.202344.11 Mб8Справочник по производству хлора, каустической соды и основных хлорпродуктов..pdf
#
19.11.202330.6 Mб5Справочник по расчету надежности машин на стадии проектирования..pdf
#
12.11.202310.73 Mб12Справочник по расчету режимов работы электрических конденсаторов..pdf
#
19.11.202350.31 Mб12Справочник по сопротивлению материалов..pdf
#
19.11.202326.95 Mб2Справочник по специальным работам. Монтаж вентиляционных систем.pdf
#
19.11.202331.94 Mб12Справочник по судовой акустике..pdf
#
12.11.202314.37 Mб11Справочник по техническим средствам сбора и передачи информации..pdf
#
12.11.202313.23 Mб2Справочник по технической акустике..pdf