Н омера задач |
Варианты |
1 1 .8 3 |
|
1 1 .8 4
а)
б )
С одерж ание задааиА |
Ответы |
Чем определяется период колебаний в схеме рис. 1 1 .8 ?
Как изменится дли тельность прямого хода в схеме рис. 11.9, если:
уменьшить Ео? увеличить £о?
хперезарядки С т зарядки С\
хразрядки Cj
хперезарядки С + т разрядки С,
Увеличится
Уменьшится Не изменится
Определенно ответить нельзя
Контрольная карта Н А . Генератор линейно изменяющегося тока
Каким должно быть напряжение на катушке индуктивности для полу чения линейно изменяю щегося тока, если
катушка идеальная
( г = 0 )?
катушка реальная (г^О )?
Постоянным |
|
1 |
Линейно изменяющимся |
2 |
Линейно |
изменяю |
3 |
щимся с начальной сту |
|
пенькой |
ответить |
4 |
Определенно |
нельзя |
|
|
|
11.88 |
На |
реальную |
катушку |
На индуктивности |
1 |
|
индуктивности |
|
(г Ф 0 ) |
|
|
|
|
|
подается |
линейно |
изме |
На активном сопротив |
2 |
|
няющееся |
напряжение с |
лении (г) |
|
|
|
|
начальной |
«ступенькой». |
|
|
|
|
|
На каком |
элементе |
ре |
Одновременно |
на ин |
3 |
|
альной катушки выделя |
|
дуктивности и на |
актив |
|
|
ется |
|
|
|
|
|
ном сопротивлении |
|
|
а) |
линейно |
изменяющая |
|
|
ся |
часть напряжения |
ка |
|
|
|
|
|
тушки? |
|
|
|
|
Определенно |
ответить |
4 |
|
б) |
постоянная |
составля |
|
нельзя |
|
|
|
|
ющая |
напряжения |
ка |
|
|
|
|
|
тушки? |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
11.87 ■ |
В каком режиме нахо |
Открытом и |
насыщен |
1 |
|
дятся |
транзисторы |
Тг |
и |
ном |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
§ 11.7. ОТВЕТЫ И РЕШЕНИЯ |
|
|
|
|
|
|
|
= |
11.1. |
Постоянная времени цепи при зарядке |
т3 = |
С (/?* + |
|
R ) = |
0,1 |
10“ 6 (1 |
|
103 + |
10 |
|
103) = |
1,1 мс. |
|
Так |
как |
т3 = |
1,1 |
мс ^ |
» |
/ипх = |
100 мкс, |
то амплитуду выходных импульсов можно опреде |
лить |
по |
формуле |
Um = |
E r t „ h 3 = |
20 |
• 100 |
10—с/ 1,1 |
10~3 = |
1,8 В. |
Коэффициент |
нелинейности |
и |
длительность |
обратного |
хода |
|
соста |
вят |
8 = |
У т / Е г |
= |
1,8/20 = |
9%; |
^обр = |
^разр ^ |
S C R i |
= |
3 - ОД X |
X |
10—8 |
1 |
■ |
Ю3 = |
|
300 |
мкс. |
11.2. a) |
У т |
— 0,9 В; |
е = |
4,5% , |
*0бр = |
= |
600 мкс; б) Um = |
3,6 В, е = |
18%, |
/обр = |
300 мкс; |
в) У т |
= |
|
1,8 В, |
е р= 9% , |
/0бр = |
300 мкс; |
г) |
|
У т |
= 3,6 В» |
е = |
9%, |
/обр = |
300 мкс; |
д) |
f/'m = |
3,6 В, |
е = |
9%, |
/0бр = |
300 |
мкс. 11.3. |
0,18 |
мкф, |
е = |
5% . |
11.4. При |
|
tn |
для |
формирования |
линейно |
изменяющегося |
напря |
жения используется начальный наиболее линейный участок |
экспонен |
ты. 11.5. Время разрядки конденсатора увеличится |
fpa3p = |
ЗС (J?* + |
+ |
R ) |
= |
3,3 мс; время зарядки уменьшится |
*зар « |
3C R i == 300 мкс. |
11.6. Амплитуда |
|
выходного |
напряжения |
по |
(11.1) |
составит |
U m = |
= |
|
|
|
50 . 10~® |
|
|
3,3 В. Коэффициент нелинейности и время |
20 з . IQ3 |
. o |
p |
|
1 (Рб ~ |
обратного хода в соответствии.с выражениями |
(11.3) и (11.2) составят |
|
|
, |
|
|
|
|
|
0 , 1 * 1 0 -е . 3 f3 |
|
|
|
|
|
а = |
3,3/20 — 16 % ; |
^обр — до . з 9 • |
1 0 “* * _6,7 |
• 10— 3 |
^ |
6 6 |
мкс, |
где |
|
/б = |
£ к//?б = |
20/51 • 103 = |
390 мкА; |
7IW = |
E K/R K = |
20/3 X |
X |
Ю3 |
= |
6,7 мА, |
|
11.7. а) Ущ ^ |
5, В, |
8 ~ |
16%, |
|
/обр = |
67 мкс; |
б) |
У т |
= |
1,67 В, |
е = 8 %, |
/0бр = |
19 мкс; |
в) |
У т = |
6 , 6 |
В, |
|
8 |
= |
33% , |
*обр = |
6 6 |
мкс; |
г) |
U m = |
3,3В, |
в = 16%, *0(*р = |
25 мкс; |
д) |
Ут = |
= 6,7 В, е = 33%, /0бр = |
134 мкс. 11.8. При |
Um < |
Е к как |
зарядка, |
так |
и разрядка конденсатора в схеме рис. |
1 1 .2 , а происходит практи |
чески постоянным током. 11.9. 0,17 мкФ, 1 0 %. |
1 1 . 1 0 . У ВХт1п ~ |
6 , 6 В, |
У т |
= |
2 В, |
8 = |
10%. 11.11. а) |
40 В, б) 67 В. 11.12. |
а, |
б)Не |
изме |
нятся. 11.13. Конденсатор Ср обеспечивает развязку по постоян
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
ному |
току |
генератора прямоугольных |
импульсов |
и |
ГЛИН; |
сов |
местно с резисторами |
R ± |
и R Q конденсатор |
Ср должен |
образовывать |
переходную |
цепь, т. |
е. |
твх = C { R t + |
R Q) |
> /и вх — 20 мкс. Отсюда |
Cn ^ |
1 0 /jf Bd (Ri~\~ |
^ |
5000 пФ. 11.14. 3 В, 1 0 % , ^обр ~ 3 C/?BBjX =г |
= 3C R 6/ B = |
3 • 3,3 |
• 1 0 -е . 20 • 103/100 = |
19,8 мкс. 11.15. а) |
1,5 |
В; |
5% , |
19,8 мкс; б) 1,47 В; 4,9% , 40,8 мкс; в) 2 В, 1 0 %, |
19,8 мкс; г) 1,5 |
В, |
5 % ,« 1 9 ,8 мкс. 11.16. 250 В, 100 В, 50 В. 11.17. Нельзя. 11.18. На тран зисторе Т х собран ключевой каскад, на транзисторе Т 2 — токостабили
|
|
|
|
|
|
|
|
|
зирующий элемент. 1 1 .1 9 . |
Делитель R 1% R 2 выбирают низкоомным, с |
тем чтобы ток делителя был много больше тока базы |
транзистора |
Т 2. |
В |
этом случае потенциал |
базы |
Т 2 меньше подвержен изменениям |
за |
счет колебаний тока базы |
Т 2. Этому |
же служит и конденсатор |
С^д. |
Постоянство |
потенциала |
базы |
обеспечивает ток |
эмиттера |
*эа — |
= |
U fa/R a « |
const, т. е. |
разрядку конденсатора постоянным током. |
1 1 .2 0 . тзар = |
C R W Траар = СЛвых7у |
П -2 1 . Линеаризация заключа |
ется в обеспечении постоянного тока разрядки конденсатора. 11.22. Н а
пряжение на |
базе транзистора |
Т 2 по формуле (11.5) составит С/ба = |
= |
I 30 • 6 , 2 |
- |
10® |
о „ п |
а |
1 5 - |
0 |
2 . ((ft ^ |
8 »4 |
Амплитуду, коэффициент нелинейно |
сти и длительность обратного хода пилообразного напряжения опреде- 8,4 • 200 - 10-5
лим по формулам ( 1 1 .8 ): Um “ 4 7 . io®~(T033 • 1 0 -® = f° » 5 В;
в = |
10,5 • 4,7 • 10* |
* да |
1 .1 * |
^оОр —-3 3,3 |
1 0 -в |
I х |
8,4 |
10 |
^ |
JQ3 •— QQ МКС. |
11.23. а) |
5,1 |
В, |
0,55% , 204 мне; б) |
8.8 |
В, |
1,1% , |
99 мкс; в) 12,9 В, |
1,2% , 99 мне; г) 5,3 В, 0,6% , 99 мкс. 11.24. |
а) 20;5% ; |
99 мкс; 6) 7% , 99 мкс. 11.25. На транзисторе Т г собран ключевой кас кад, на транзисторе Т 2 — усилитель с коэффициентом усиления К и я* « 1; диод Д является коммутирующим: во время прямого хода ои от ключает цепь зарядки конденсатора С от источника Е к. 11.26. Потен циал анода диода становится более отрйцательным, чем потенциал ка тода, за счет суммарного напряжения на конденсаторе С0 и резисторе /?э. 11.27. На обеспечении зарядки конденсатора постоянным током с помощью положительной обратной связи. Постоянство зарядного тока обеспечивается компенсацией напряжения на конденсаторе ис напря
жением |
вследствие чего |
ток зарядки |
i3 = |
= ис //?. 11.28. |
Практически |
не изменяется и |
равно uR « |
Е к . 11.29. |
Конденсатор С0 |
во время прямого хода выходного импульса выполняет роль источника в цепи заряда конденсатора С и поэтому разряжается. Стабильность напряжения Uc о определяет коэффициент нелинейности, поэтому для
уменьшения спада напряжения Uc за время /пр необходимо обеспечить
С 0 > |
С. 11.30. С резистора /?э. 11.31. По мере зарядки конденсатора С |
напряжение \ис \ |
увеличивается; |
при |
этом компенсирующее напряже- |
ние |
также |
увеличивается, |
что |
и свидетельствует о наличии в |
схеме положительной обратной связи. 11.32. а), б) Резко уменьшится амплитуда пилообразного напряжения и возрастет коэффициент не линейности, так как по мере зарядки конденсатора С ток зарядки будгт падать. 11.33. Длительность прямого хода /пр = *ИВх = 200 мкс; амплитуда по формуле (11.1) составит
|
|
|
2 0 0 * 10 -е |
|
|
|
|
|
|
|
|
L/m z=30 — |
___ . „ - - 1 4 ,2 |
В . |
|
|
|
|
|
б^-ЮЗ.О.Обв* 1 0 |
-е |
|
|
|
|
Коэффициент |
нелинейности определим |
по |
формуле |
(П .11) |
е = |
L30 - 2 |
• 103 |
10- * |
30 |
2 |
. 103 |
|
— 5,9% , где К и — |
0,98. |
п ;з 4 . |
|
Время |
восстановления |
по |
1 - 103 + |
30 • 2 • 103 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
(11.10) « |
300 мс. 11.35. а) 9,7 В; 4% ; 300 мс; б) 9,7 В; |
10,7% ; 300 мс; |
в) 9,7 В; 6,1%; 60 мс; г) 20,5 В; 6,4% ; 300 мс; д) |
14,2 В ; |
15,6%; 300 |
мс. |
11.36. Пилообразное напряжение снимается с малого выходного сопро тивления эмиттерного повторителя. 11.37. « 380 мкс. 11.38. Емкость конденсатора С0 для получения малого коэффициента нелинейности должна быть значительной, поэтому время зарядки С0, определяющее возврат схемы в исходное состояние, велико. 11.39. Транзистор 7\ в режиме отсечки, транзистор Т 2 — в глубоком насыщении. 11.40. Л и неаризация напряжения на конденсаторе С основана на обеспечении постоянного тока перезарядки за счет отрицательной обратной связи. Постоянство перезарядного тока обеспечивается компенсацией напря жения на конденсаторе,напряжением на усилительном каскаде, образо ванном транзисторами Тг и Т 2. То к перезарядки по (11.12)
= E l{/R . 11.41. Управляю щим напряжением |
в схеме р и с.'П .б является |
напряжение | « бэ | = |Е — ic R |, которое |
по мере перезарядки кон |
денсатора С увеличивается (так как ток /пер при перезарядке уменьша ется). Напряжение на выходе источника компенсирующего напряжен
ни я |«ш | уменьшается, что |
свидетельствует о наличии |
отрицательной |
обратной |
связи. |
И .42. |
U m |
по |
формуле |
(11.1) |
составит |
U m = |
|
|
|
|
1 0 0 . 10-е |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
— |
15*20 0 022" |
10-Д ■20 Г Уо'з = |
4»5 В 1 |
|
коэффициент |
|
нелинейности |
определим |
по (11.14), |
а длительность |
обратного хода |
по |
(11.13) е = |
* |
4,5 • 20 • |
103 |
|
7’5%; |
|
*о«р = |
3 • 0,022 |
10- - 2 - 10» - |
2-оТзо". 2 - |
Ш» = |
|
= |
132 мкс. |
11.43. |
а) |
8,3 В; |
13,8% ; 72 мне; 6)9,1 В; |
7,1 % ; |
132 мкс; |
в) 4,5 В; 3,5% ; 283 мкс; |
г) 4,5 В; 2,25% ; |
132 мкс. 11.44. |
См. ответ |
к |
задаче |
11.41. |
|
11.45. |
Транзистор |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
Т г |
закрыт, |
Гз |
открыт |
и |
насы |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
щен, Т 2 открыт и |
находится |
на |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
границе насыщения. 11.46. Тран |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
зистор |
7*2 насыщен, если |
|£/^б1> |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
> |
l« ,o 7-el; |
транзистор |
Г 8 |
нахо |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
дится |
на |
границе |
|
насыщения, |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
если R |
» |
B R S. 11.47. Д ля обеспе |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
чения закрытого состояния |
тран |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
зистора T v |
11.48. Амплитуда нап |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
ряжения по (11.15) составит (/те = |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
= |
14 |
В. |
Длительность |
прямого |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
хода и коэффициент нелинейности |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
по |
(11.15) |
и |
|
(11.156) |
составят |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
14 |
|
|
|
|
0 , 0 1 |
• 1 0 - *= |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
*пр = |
Ts • |
1 6 |
• ,0" |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
14 |
15- |
10» |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
140 мкс; е = Т г |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
15 ’ 50 • 5,1 • 10*“ |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
“ 5,5% . |
11.40. |
а) 14 В; |
308 мкс; |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
5,5% ; |
6) |
14 В; |
140 мкс; |
3 % . |
11.50. |
153 мкс. |
И .51 . |
а) |
336,6 мкс; |
6} |
273 мкс. 11.52. При |
уменьшении |
тока |
i c |
напряжение |
|нбГв|— £ к — |
— icR увеличивается, ток |
коллектора |
|
im |
увеличивается, |
что ведет к |
увеличению токов iK1 и /с, препятствуя |
уменьшению *с. При увеличе |
нии тока ic схема работает аналогично. 11.53. В автоколебательном ре
|
|
|
|
|
|
|
|
жиме |
устойчивых состояний |
нет. 11.54. /пр = 140 мкс, /п = |
610 мкс, |
Т = |
750 |
мкс. 11.55. а) /пр = |
210 мкс, |
Т = 820 мкс; б) /пр = |
140 мкс, |
Т = |
420 |
мкс; |
в) /пр = 140 мкс, Т = |
448 мкс. 11.56. Д ля |
увеличения |
нагрузочной |
способности, а эмнттерный повторитель на |
Т а дополни |
тельно для уменьшения длительности обратного хода. 11.58. Время
прямого |
хода |
не изменится |
/пр = |
140 мкс, |
обратного — уменьшится |
по |
(11.18) до |
/0бр = |
3 • 0,01 |
- .10— |
• 5,1 |
• |
10V100 ■= 1,53 мкс. |
11.59. |
По |
формулам |
(11.16) длительности |
прямого и обратного ходов соста- |
вят |
|
1 0 — 1 |
|
|
|
|
|
|
|
|
0,01 х |
/лр = |
15 |
0,01 • 10— |
• 15 • 103 = 90 мкс; |
f06 p e |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
15 |
|
|
|
|
|
|
|
|
X 10— |
5,1 |
10* In |
|Q = |
56 мкс. |
11.60. |
См. |
рис. |
11.14. |
11.61. См. рис. 11.15. 11.62. См. рис. 11.16. 11.63. В реальной катуш ке линейно нарастающая составляющая входного напряжения идет на компенсацию напряжения на активном сопротивлении катуш кн, а по стоянная составляющая обеспечивает линейно изменяющийся ток. 11.64. При гк = 0 пилообразный ток будет проходить через катуш ку индуктивности, если напряжение на катуш ке будет иметь только по стоянную составляющую. 11.65. При подаче на реальную катуш ку ин дуктивности постоянного напряжения падение напряжения на индук-
тнвности катушки L„ уменьшается, что не обеспечивает линейности из
менения тока. 11.66. Длительность прямого хода /пр = tnвзс = |
100 мкс. |
|
|
|
|
|
|
(30 + 2) |
|
Амплитуду |
тока |
определим |
по (11.21) / т = 40 |
j— 10з^_2 |
10») Х |
100 |
• 10“ 6 |
|
|
|
|
|
X т~.“ — ГГТ; « 3 4 ,1 мА. Коэффициент нелинейности по (11.22) Co- |
0,33 • 10-* |
10-3 -40 |
|
|
|
|
ставит е = |
34,1 |
|
= |
0,46% . 11.67. По |
- |
30 |
|
|
|
|
|
16 • Ю-з |
|
|
|
|
|
1 |
+ |
2 40 • 100 • 10-е |
|
|
(11.19) |
Rm = 14,1 нОм. 11.68. а) 100 мкс, 16,6 мА, 0,22%; б) |
100 мкс, |
29,9 мА, 0,44%; в) 100 мкс, 34,1 |
мА, 0,26%; г) 150 мкс, 51,2 мА, 1,08%. |
|
|
|
|
Рис. 11.16 |
11.69. При <70ПТ |
= K L ! К г |
— L !г обеспечивается линейный прямой ход. |
Если q > |
<70пт, |
значение |
напряжения |
на катушке |
К г оказывается |
слишком |
малым |
для данного значения |
начального |
скачка K L . При |
этом скорость |
роста напряжения на г оказывается большей, чем ско |
рость К г. Напряжение |
на L |
падает, и скорость нарастания i также |
уменьшается. |
При <? < |
<70пт |
имеет место увеличение скорости изме |
нения (. |
|
|
|
ГЛАВА 12
ИМПУЛЬСНЫЕ УСИЛИТЕЛИ
§12.1. ОСНОВНЫЕ ПОЛОЖЕНИЯ
ИРАСЧЕТНЫЕ СООТНОШЕНИЯ
Вглаве собраны задачи по импульсным усилителям на биполярных транзисторах без коррекции и с коррекцией фрон тов и плоской части.
Основными параметрами импульсных усилителей являют ся: коэффициент усиления К, время нарастания фронта, до бавляемое усилителем tn — 0,35/FB (FB — частота входного
сигнала, на которой усиление уменьшается в У 2 раз), от
носительный спад плоской вершины импульса Д , площадь уси ления П = 2,2k/ta и добротность усилителя D = k/tH.
Простейшая схема импульсного усилителя без коррекции на биполярных транзисторах представлена на рис. 1 2 .1 , а. Исходная рабочая точка выбирается в зависимости от поляр ности входных импульсов в выходных каскадах и в соответст вии с рекомендациями справочника — в предварительных каскадах усилителей.
Положение рабочей точки характеризуется напряжениями UQO и UK0 и токами / ок и / Г)0. Напряжение между базой и эмиттером в рабочей точке UCi0 и соответствующий этому на
|
|
|
|
|
|
|
|
|
пряжению ток базы / б0 |
задаются делителем R2R2 и резисто |
ром Ra. При заданных |
U0o, / б0, Е к, / ок, |
сопротивления ре |
зисторов определяются |
по следующим |
соотношениям: |
|
|
* 3 = t V |
/ ao = |
tV (/oH + |
/Go), |
( 12. 1) |
где |
Ua — 0 ,2 £ „ — напряжение на резисторе Я э; |
|
^ ^ ____________ £к Rст____________ |
( 12.2) |
|
|
£« |
Убо--(Л>кЧ"^бо) Ra |
^бо^?ст |
|
|
|
где |
Rc/I — Ril/R2 — сопротивление базового делителя со сто |
роны входа |
каскада, |
Rcr « |
Ra (S„ — 1); |
S n = |
Д /и/Д /ио — |
коэффициент |
нестабильности |
исходного |
режима; |
Д /к — до |
пустимое изменение тока коллектора в исходном режиме. В каскадах предварительного усиления считается допустимым
Д /„ = |
(0,1-т-0,2)/ок, |
в |
оконечных каскадах |
Д /к = (0,1 -т-0,2) |
/к (П — координата |
точки пересечения |
нагрузочной прямой |
|
|
|
|
|
|
f—20 |
и линии ОК на рис. |
1 2 .1 , 6 ); |
Д /ко = |
/ к о 2 |
10 — изменение |
тока |
коллектора при изменении температуры с 20 до t °С. |
|
|
|
= |
iJ k - . |
|
(1 2 .3 ) |
|
|
|
R2- R Cт |
|
|
При подаче на вход усилителя прямоугольного импульса он усиливается с коэффициентом усиления каскада
k0 = £21^ 0» |
(12.4) |
где Д 0 = /?к1///?ст//</?вх2 — полное активное |
сопротивление |
переменному току в цепи коллектора (Д„i — сопротивление коллекторного резистора в данном каскаде; Дст — сопротив ление базового делителя последующего каскада со стороны его входа; Д в х 2 — входное сопротивление транзистора); gn — крутизна транзистора на средних частотах.
Наряду с усилением входного импульса каскад вносит и с к а ж е н и я в его форму, что проявляется в увеличении длительности фронтов и повышении спада плоской вершины импульса.
Искажения фронтов импульса обусловлены инерционно стью транзистора и наличием внешней емкости С„, шунти рующей нагрузку каскада. Время нарастания, добавляемое
каскадом, |
составляет |
|
|
|
|
|
|
|
/н« 2 , 2 р £ ^ - + С иД0 ) > |
|
(12.5) |
где |
тРэк = тР + С„Д „ (1 + р0); |
а9 « |
1 + |
|
|
— ко |
эффициент внутренней обратной |
связи усилительного каска- |
да; |
тр = |
Ро---- постоянная времени, характеризующая инер |
ционные |
свойства транзистора. |
|
|
|
|
|
|
Для обеспечения заданного значения |
транзистор |
дол |
жен иметь верхнюю граничную частоту |
/« |
> 3//,„ |
где |
— |
частота, |
на которой коэффициент а передачи тока |
эмиттера |
уменьшается по сравнению с низкочастотным значением в У~2 раз.
Искажение плоской вершины импульса обусловлено кон денсаторами Ср и Св (рис. 1 2 .2 ).
Если считать спад плоской вершины начальным участком экспоненты, т. е. линейным, то
А «с = ^ т ^ А р , |
(12.6) |
где т р ~ Ср (Дк -1- Д„) — постоянная времени |
конденсатора |
С Р.
Относительный спад плоской вершины импульса за счет конденсатора С р составляет
|
р а-ш |
1я |
(12,7) |
|
Ср (^КТ’ ^н) |
|
|
Когда нагрузкой каскада является аналогичный транзистор ный каскад, то под R„ следует понимать его входное сопро тивление
^В12 ~ ^СТ II ^ВХ тр*
где ReT — R i||R2‘, RvxTpttl/gn (gn — входная проводи мость транзистора при коротком замыкании по переменному току .на выходе).
Величина относительного спада плоской вершины импуль са за счет конденсатора Ся
т э
Результирующий спад плоской вершины импульса за счет конденсаторов С р и С0 составляет
Для уменьшения искажений фронтов и плоской вершины импульсов применяют схемы коррекции. Схема усилителя с параллельной индуктивной коррекцией фронта (или в обла сти верхних частот) представлена на рис. 12.3. Время фронта й значение требуемой индуктивности L приближенно опреде ляют по заданному выбросу 8
где ху = ty! (С„/?„) — нормированное время установления. Определяется по графикам рис. 12.4, а исходя из допустимо
г о
го выброса 6 ; коэффициент коррекции а — L! (С, , / ? , , ) 2 опре деляется по графикам рис. 12.4, а.
Схема с эмиттерной коррекцией фронта показана на рис.
12.5. |
Уменьшение |
длительности фронта |
происходит за |
счет действия отрицательной обратной связи |
(ООС), создавае |
мой |
резистором Rs |
и конденсатором С Для эффективного |
действия ООС необходимо обеспечить соответствующее со отношение между постоянными времени R'3Ci<£ CgRB.
Время нарастания фронта выходного импульса при эмит терной коррекции
*н= 2,2X0 эк/aoaQm |
(12.11) |
где о0э» 1 + (Ra + гэ) (1 + (J0)/ (Rc + гб) — |
коэффициент |
обратной связи; Qn — импульсная эффективность, определяе мая по рис. 12.4, б и допустимому выбросу 6 и параметру т п.
т п — [С. (RB-ЬRr4-fy)+ Си #Я1а 0д/Ткр;
т — параметр коррекции, определяемый по рис, 1 2 .4 , в и допустимому выбросу б и , параметру т „ .