книги / Насосы и компрессорные машины
..pdfповышающего редуктора. Расчеты показали, что при уменьшении числа оборотов воздуходувки до 3000 об/мин число ступеней возрас тает до б—7.
Для повышения экономичности на переменных режимах в обрат ном направляющем аппарате при входе во все колеса установлены специальные поворотные лопатки. Поворот лопаток осуществляется с помощью небольшого электродвигателя с дистанционным управле нием.
На фиг. 194 изображена охлаждаемая компрессорная машина НЗЛ типа ОК-500-92, имеющая следующие параметры: подачу по ус ловиям всасывания Q = 500 м3/мин, давление нагнетания рк = 9 ата, начальное давление воздуха рн = 1 ата, начальную температуру — tH= 20°С и начальную температуру охлаждающей воды — te = 20°С. Число последовательно включенных ступеней компрессора — 9. Чис ло ступеней охлаждения —!2. Холодильники имеют ребристые труб ки обтекаемой формы. Рабочие колеса выполнены с переменным пара метром по ходу газа. Лопаточные диффузоры имеют только вторая и третья секции. Последняя секция снабжена безлопаточным диффу зором.
При эксплуатации воздуходувок следует учитывать, что с измене нием атмосферных условий (температура, влажность, барометриче ское давление) процентное содержание кислорода в воздухе может резко измениться (до 25—30%).
В зависимости от изменения температуры окружающей среды будет изменяться и развиваемый напор компрессорной машины. Так, в летнее время при тех же Q и п воздуходувка может уменьшить напор (по сравнению с зимними месяцами) на 20 -f- 25%. Поэтому при под счете необходимого количества воздуха следует предусматривать резерв.
Глава IX
ОСЕВЫЕ КОМПРЕССОРЫ
§ 1. УСТРОЙСТВО И ПРИНЦИП ДЕЙСТВИЯ ОСЕВОГО КОМПРЕССОРА
Принципиальная схема осевого |
компрессора изображена на |
фиг. 195. |
котором закреплены рабочие |
Компрессор состоит из ротора7, на |
лопатки 2, и корпуса 3 с неподвижными направляющими лопатками 4.
|
|
Принцип действия осевого компрессо |
|||||||
|
|
ра основан на силовом взаимодей |
|||||||
|
|
ствии |
его |
лопаток |
с потоком |
газа, |
|||
|
|
который |
движется |
практически |
па |
||||
|
|
раллельно оси компрессора. |
|
|
|||||
|
|
В |
межлопаточных |
диффузорных |
|||||
|
|
каналах рабочих лопаток происходит |
|||||||
|
|
повышение удельной энергиипотока |
|||||||
|
|
газа — давление и |
скорость его уве |
||||||
|
|
личиваются. При обтекании |
рабочей |
||||||
|
|
лопатки |
воздухом |
возникает |
сила |
||||
|
|
Р = Ру -\-Рх. Окружная составляющая |
|||||||
|
|
этой |
силы Ри, |
направленная |
против |
||||
|
|
вращения |
колеса, |
совершает |
работу |
||||
|
|
сжатия. |
|
направляющих лопа |
|||||
Фиг. 195. |
Схема устройства осевого |
В |
каналах |
||||||
|
компрессора. |
ток происходит |
только |
преобразова |
|||||
Кроме |
|
ние скоростного напора в статический. |
|||||||
того, неподвижные лопатки |
изменяют |
направление |
потока, |
||||||
подводя его в нужном направлении к следующему ряду |
рабочих ло |
||||||||
паток. |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
Совокупность одного ряда рабочих и направляющих лопаток пред ставляет собой ступень осевого компрессора. Газ, проходя после довательно все ступени, сжимается; его удельный объем уменьшается, поэтому высота лопаток по направлению движения газа уменьшается.
Осевой компрессор фиг. 196 по своей конструкции напоминает паровую или газовую турбину; его можно рассматривать как обра щенную турбину. Отличие турбины от компрессора состоит в том, что, если в каналах турбины происходит уменьшение давления и увели чение скорости газа, то в компрессоре происходит обратный процесс,
так как межлопаточные каналы в турбине конфузорные (суживаю щиеся), а в компрессоре — диффузорные (расширяющиеся). Из гид ромеханики известно, что течение газа в конфузорном канале более устойчиво, чем в диффузорном. Диффузорный поток чувствителен к малейшим изменениям угла раскрытия диффузора. Так, например, увеличение угла раскрытия диффузора свыше 12—14°С приводит к отрыву потока от стенок и к значительным потерям.
К.п.д. осевых компрессоров, спроектированных на основании аэродинамической теории, при расчетных режимах выше к.п.д. центробежных.
Так как угол раскрытия диффузорного канала ограничен, компрес сорные лопатки всегда менее изогнуты, чем турбинные. Так, например, если в турбине допустим поворот потока до 140°, в компрессоре этот поворот должен быть не более 45°. Известно, что чем больше по ворот потока, тем больше сообщаемая или затрачиваемая потоком работа при одинаковых окружных проекциях скорости (с2и — с\и). Таким образом, при одинаковых окружных проекциях скорости и одинаковых перепадах давления у компрессора и у турбины число ступеней у осевого компрессора больше, чем у турбины.
Ступень осевого компрессора может создать ограниченную степень повышения давления, равную 1,1—1,2. Поэтому осевые компрессоры строятся всегда многоступенчатыми. Как и осевые насосы, осевые компрессоры имеют большую подачу при сравнительно незначитель ной общей степени повышения давления. Производительность осевых компрессоров достигает сотен тысяч кубических метров газа в час, степень повышения давления доходит до 10.
К.п.д. осевых компрессоров выше к.п.д. центробежных. Ес ли для центробежного компрессора к.п.д. 0,75 является достаточно высоким, то к.п.д. осевых компрессоров, вследствие прямолинейно сти направления потока в них достигает 0,85 и более. Осевые компрес соры с теми же подачей и напором имеют меньшие диаметры и вес," но большую длину, чем центробежные. Благодаря этому осевые ком прессоры широко применяются в газотурбинных установках как ста ционарных, так и в транспортных, в том числе авиационных.
§ 2. РАБОТА СТУПЕНИ ОСЕВОГО КОМПРЕССОРА
При проектировании осевого компрессора рассматривается плоская решетка профилей.
Согласно уравнению Эйлера работа, сообщаемая газу рабочими лопатками, равна
т _ |
■ |
U2C2u ~ |
111С1и „ |
Lt |
g |
М» |
|
|
|
|
Принимая во внимание осевое течение газа в ступени, т. е. ui = = и2 = и, получим
L = — (с2и с1и) м. |
(342) |
Из уравнения (342) видно, какие факторы ограничивают работу ступени:
1)при определенном значении окружной скорости и число М = ^
увершины рабочих лопаток становится равным Мкр и дальнейшее повышение и приводит к резкому возрастанию потерь, вследствие появления волнового сопротивления. Предварительная закрутка по
тока перед рабочими лопатками позволяет несколько повысить и при данном значении wlt но полученное благодаря этому возрастание работы ступени сравнительно мало;
2)при данном значении окружной скорости и увеличение (с2и —
—С\и) возможно только путем увеличения угла поворота потока в ра бочих межлопаточных каналах, т. е. путем увеличения угла раскры тия диффузора, образованного стенками этих каналов. Как было от мечено выше, увеличение этого угла ограничено. Поэтому и (с2и — с\и) может быть увеличена только до определенного предела.
§ 3. СТЕПЕНЬ РЕАКЦИИ СТУПЕНИ
Удельную работу, сообщенную газу в ступени, можно выразить уравнением
|
|
|
с2- с 2 |
|
|
|
L = |
+ |
2 |
3 |
(343) |
|
|
2g |
|||
|
|
2g |
|
|
|
где |
wfi — w2 |
|
|
|
|
— - = LCp— работа сжатия на рабочих лопатках; |
|
с2 —с2
-1 -— = LCH— работа сжатия на направляющих лопатках;
с2_с2
г- = LK — изменение кинетической энергии газа в ступени.
Характеристики ступени, форма треугольников скоростей и про филей лопаток зависят от соотношения между работой сжатия на ра бочих лопатках и работой всей ступени.
Отношение
|
|
Lср |
(344) |
|
|
L |
|
|
|
|
|
называется степенью реакции ступени. |
поэтому, го |
||
Степень реакции меняется вдоль радиуса лопаток, |
|||
воря |
о степени |
реакции ступени, подразумевают степень реакции |
|
так |
называемой |
элементарной ступени на среднем |
квадратичном* |
* w — относительная скорость; а — скорость звука.
диаметре
din +
dCp —
V
где dem — диаметр втулки;
da — внешний диаметр лопаток.
Принимая во внимание уравнение (344), можно написать
W 21 --W 22
(345)
211(С2 и - С1иУ
Степень реакции может изменяться в широких пределах. На прак тике применяются ступени со степенью реакции 0 = 0,5 -т- 1.
Для случая, когда 6 = 0,5, степень повышения давления (работа сжатия) газа на рабочих лопатках равна степени повышения давления в направляющих лопатках. Для ступени со 100%-ной степенью реакции повышение давления газа осуществляется только на рабочих лопат ках. Направляющие лопатки в этом случае служат только для из менения направления потока газа. Скорости потока перед и за направ ляющими лопатками будут одинаковыми. С увеличением степени реак ции при неизменных и и счи максимальная работа ступени возрастает. При малых и умеренных окружных скоростях малая степень реакции приводит к увеличению числа ступеней. При больших окружных ско ростях (iи > 250 м/сек) выгодно уменьшать степень реакции.
Увеличение 6 при L = const приводит к увеличению разности дав лений по обе стороны рабочих лопаток, что обусловливает большие значения осевой силы и большие протечки газа через радиальные за зоры. Ступени компрессора с большей степенью реакции лучше ра ботав на переменных режимах. С целью уменьшения числа М при больших окружных скоростях применяют ступени со степенью реак
ции 0,5. В стационарных установках при небольших окружных |
скоро |
стях применяют ступени со степенью реакции 0 = 1 , так как |
такие |
ступени создают больший напор. |
|
§ 4. К.П.Д. СТУПЕНИ
При небольших степенях повышения давления в качестве к.п.д. ступени осевого компрессора можно принять отношение политропной работы сжатия к действительной
^пр "Ь L n |
|
^ р ^ ср ”Ь Т1н^сн |
(346) |
||
|
С2_СЧ |
|
|
||
|
|
|
1 |
||
L — |
3 |
С1 |
L ---- 3 |
1 |
|
|
2g |
|
|
2g |
|
где Lnp — политропная работа сжатия на рабочих лопатках ступени; L-пн — политропная работа сжатия в направляющих лопатках
ступени;
L — полная работа ступени;
с2_ с2
— - — изменение кинетической энергии в ступени;
|
'г\р — к.п.д. |
рабочих лопаток; |
|
|
|
||
|
у\н — к.п.д. направляющих лопаток. |
|
|
||||
|
Для случая, когда с3 = сь |
к. п. д. |
ступени |
|
|||
|
|
_ |
1 |
Ун^сн. |
|
|
|
|
|
71ст - |
|
’ |
|
|
|
н о |
£ |
I |
L |
/ |
, |
î |
1 п |
|
ср _ |
п. и сн _ |
Ь |
иср _ |
^ср |
||
|
L ~ |
L |
L |
~ |
1 |
L |
~~ 1 |
тогда |
Ът = |
|
|
|
|
|
|
|
|
'ПО+ %(1 — 0). |
(347) |
При степени реакции 0=0,5 профили рабочих и направляющих ло паток будут одинаковыми. К.п.д. лопаток ступени с 50%-ной реакцией выше, чем к.п.д. лопаток со 100%-ной реакцией. На к.п.д. ступени помимо степени реакции и величины потерь существенное влияние оказывает осевая скорость потока са.
Эта скорость оказывает значительное влияние на высоту лопаток / и максимальную работу ступени. Чем больше осевая скорость, тем больше работа ступени и тем меньше высота лопаток. При большой подаче компрессора с целью уменьшения высоты лопаток рекоменду ется увеличивать осевую скорость са. Большая осевая скорость позво ляет уменьшить число ступеней компрессора. Выбор оптимальной осе вой скорости необходимо связывать с выбором степени реакции 0
С увеличением степени реакции ступени оптимальная осевая
скорость са возрастает.
са
При проектировании задаются отношением ¥а = — = 0,4 0,8.
На величину потерь в компрессоре существенное влияние оказы вает также соотношение между высотами лопаток и радиальным за зором о. Чем короче лопатку тем большими будут потери, поэтому ло патки длиной менее 40 мм стараются не применять. Величину радиаль ного зазора выбирают в зависимости от внешнего диаметра da. Обычно принимают Ь = 0,001 da.
§ 5. ХАРАКТЕРИСТИКИ ОСЕВОГО КОМПРЕССОРА
Характеристиками осевого компрессора называются графические зависимости, связывающие между собой степень повышения давле ния, к. п. д., мощность и пода*#у компрессора. На основании характе ристик, полученных в результате обработки данных испытаний, можно судить о совершенстве того или иного компрессора.
На фиг. 197 приведена характеристика осевого компрессора тур бореактивного двигателя. Большая крутизна характеристики ограни
чивает диапазон работы компрессора. Важнейшим показателем совершенства компрессора является его к.п.д. в расчетной точке. Другой особенностью характеристики осевого компрессора по срав нению с такими же характеристиками центробежного компрессора являются: большая, все увеличивающаяся ее крутизна с увеличением числа оборотов п, что объясняется влиянием сжимаемости газа, т. е. появлением волновых потерь по мере увеличения са, а следовательно,
И W.
|
|
у |
|
|
|
— |
|
— |
|
г~ |
||
|
/ |
Г |
|
f |
|
- |
I |
|||||
г |
|
I\ |
м |
|
Чh10000 |
|||||||
|
|
|
|
|
|
|
Y |
|
||||
0,5 |
|
|
§ |
|
_ |
|
es |
|
|
|
||
|
|
' £ |
|
|
- |
Сз |
|
|N- Г> °0 Оз |
|
|||
|
|
Г-1Г> |
|
1 |
|
1 |
11000 |
|||||
|
|
“ |
IIс: |
|
|
|
|
920 |
1 |
|
||
|
|
|
|
|
86 |
|
г |
|
||||
|
|
|
|
|
|
|
|
\ |
|
|||
|
|
|
|
|
|
|
|
\° |
|
' |
|
|
V |
|
|
|
|
|
|
7901 » |
\ |
X |
|
||
2,6 |
|
|
|
г- |
70СЮ |
|
|
|
|
|||
2,2 |
|
|
6000 |
|
\ |
\ 1 |
|
|||||
|
|
|
|
|
к |
|
|
|
||||
1,8 |
|
1__ __\ |
\ |
|
Тн~288 '7 Г |
|
||||||
/,* |
Ь500 |
|
|
|
|
|
||||||
2950 |
~~ |
|
|
|
|
рИ=f,03amа |
||||||
_ _ _ |
8 |
|
12 |
16 |
|
1 |
|
1 |
||||
WО |
U |
|
20 |
Gвкг/сек |
||||||||
Фиг. |
197. |
|
Характеристика |
осевого компрессора турбореактивного |
||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
двигателя. |
При уменьшении производительности происходит увеличение уг лов атаки, что может привести к срыву потока с профиля, а следова тельно, к большим потерям. При периодическом срыве работа компрес сора становится неустойчивой, пульсирующей со всеми вытекающими последствиями (поломка лопаток, гашение факела в камере сгорания газотурбинной установки и т. д.).
Регулирование режима работы компрессора, которое сводится в основном к изменению его подачи, следует осуществлять изменением числа оборотов. На характеристики осевого компрессора существен ное влияние оказывают профиль лопаток, их установка по отношению к потоку, качество обработки поверхностей, зазоры проточной части и числа М и Re. Опытами установлено, что полировка лопаток позво ляет уменьшить их коэффициент лобового сопротивления на 15%.
Глава X
§ 1. УСТРОЙСТВО И ПРИНЦИП ДЕЙСТВИЯ ПОРШНЕВОГО КОМПРЕССОРА
Поршневой компрессор, так же как и поршневой насос, принадле жит к классу объемных машин. Отличия в его устройстве и работе по сравнению с поршневым на сосом объясняются особенностя ми сжимаемой жидкости. Порш невой компрессор имеет те же основные детали, что и порш невой насос.
На фиг. 198 показана схе ма устройства цилиндра ком прессора двойного действия. На практике поршневые компрес соры применяются тогда, когда необходимо получить большие давления (5—1000 атм и боль ше) при сравнительно небольших
подачах (до 100 м3/мин по условиям всасывания). Поршневые ком прессоры широко применяются и в качестве вакуум-насосов для создания глубоких разрежений (до 25 мм pm. cm.).
§ 2. КЛАССИФИКАЦИЯ ПОРШНЕВЫХ КОМПРЕССОРОВ
Поршневые компрессоры классифицируются по кратности дей ствия, числу ступеней сжатия, величине давления нагнетания, вели чине подачи, расположению цилиндров, роду сжимаемого газа и при воду:
1)по кратности действия: простого и двойного действия;
2)по чиблу ступеней сжатия: одноступенчатые и многоступенчатые;
3) по величине давления: низкого давления (р < 10 атм) \ среднего давления (р = 10 + 80 атм)\ высокого давления (р = 80 ~ 1000 атм) и сверхвысокого (р > 1000 атм)\
4) по величине подачи: малой подачи (Q < 10 м3/мин); средней подачи (Q = 10 -т- 30м3!мин) и большой подачи (Q = 30 + 100м3/мин и более);
5) по расположению цилиндров: горизонтальные, вертикальные, угловые (оси цилиндров расположены под углом 90°), V-образные, W-образные, звездообразные.
Компаунд-машиной (фиг. 199) называется горизонтальный двух ступенчатый поршневой компрессор с параллельно расположенными
Тандем-машиной (фиг. 2СЮ) называется многоступенчатый поршне вой компрессор, имеющий один общий шток, цилиндры которого рас положены один за другим на общей раме;
6)по роду сжимаемого газа: воздушные, азотные, азотноводород ные, аммиачные, ацетиленовые, кислородные, хлорные, фреоновые и др.;
7)по приводу: прямодействующие и приводные.
Фиг. 201. Схема устройства прямодействующего (безкривошипного) компрессора.
В настоящее время получили распространение, особенно в военной технике, так называемые дизель-компрессоры с противоположно дви жущимися поршнями. Корпус такого компрессора состоит из цилиндра двигателя внутреннего сгорания и двух компрессорных блоков, рас положенных по сторонам. В цилиндре двигателя (фиг. 201) имеются два поршня, движущиеся в противоположные стороны. Каждый из поршней двигателя соединен с поршнями компрессора, образуя порш невые группы. Движение обоих поршневых групп согласуется спе циальным синхронизирующим механизмом.