- •1. Особенности применения ленточных конвейеров
- •2. Зарубежный и отечественный опыт применения ленточных конвейеров
- •3. Ленточные конвейеры для крупнокусковых грузов
- •4. Методы расчета
- •5. Перспективы применения
- •ОСНОВНЫЕ СВЕДЕНИЯ О ТРАНСПОРТИРУЕМЫХ ГРУЗАХ
- •1. Крупность и фракционный состав
- •2. Характеристики грузопотока
- •1. Основное уравнение взаимодействия
- •ВЫБОР И РАСЧЕТ ПАРАМЕТРОВ ЭЛЕМЕНТОВ КОНВЕЙЕРНОЙ УСТАНОВКИ
- •1. Обоснование типа и параметров конвейерной ленты
- •tgPp>
- •^ Рр20 + *g PplQ
- •Pprl —
- •3. Обоснование типа и расчет погрузочно-перегрузочных устройств
- •tgPx =-J-tg(i|3, — рп).
пунктах погрузки либо на конвейерах длиной до 100 м) Более сложны для изготовления и монтажа, но зато более универ сальны шарнирные и податливые роликоопоры. Возможность и эффективность их применения доказаны длительным опытом эксплуатации. Остальные устройства уступают им как по про стоте, эффективности действия, так и по универсальности при менения. Актуальной задачей при создании конвейеров для крупнокусковых грузов являются разработка теории и расче та, выбор рациональных параметров, принципов конструиро вания, области эффективного применения шарнирных и по датливых роликоопор.
4. Методы расчета
При разработке методов расчета конвейеров для крупнокуско вых грузов прежде всего следует учитывать характер грузо потока, от которого зависит определение производительности, тяговых усилий, устойчивости хода, срока службы ленты и роликов, а также выбор опорных элементов, обоснование схемы и оборудования для подготовки горной массы и т. д. Однако этот вопрос изучен недостаточно. Так, можно назвать работу В. А. Дьякова [141, посвященную исследованию статистиче ских характеристик крупнокускового груза, а также В. Ф. Мо настырского [23], в которой установлена зависимость интер вала прохождения крупных кусков от гранулометрического состава груза. Полученные данные использованы при установ лении суммарного воздействия кусков на ленту и ролики. Характеристики грузопотока при определении тягового уси лия ленты изучены в работе Г К. Демина [36]. Статистические закономерности взаимодействия грузопотока с роликоопорами — в работе Л. Г Шахмейстера и В. Г. Дмитриева [52].
Расчет конвейера начинается с определения его произво дительности, т. е. с определения ширины ленты В и скорости транспортирования v. Для крупнокусковых грузов выбирае мая ширина ленты В зависит как от необходимой ее вмести мости, так и от размера наибольшего куска ак. В известной литературе нет четких рекомендаций для выбора ширины лен ты по размеру куска. Так, согласно работам [45, 49, 54] для куска Оц = 0,5 м расчетное значение ширины ленты оказывает ся в пределах 1,2—1,6 м.
Нечетки рекомендации и по выбору скорости транспорти рования. Например, согласно работе [45] для скальных пород и руд выбор скорости транспортирования определяется про изводительностью установки независимо от гранулометриче ского состава и крупности кусков груза. В работе [54] скорость
предложено выбирать в зависимости от ширины ленты и крупности кусков, но их крупность ограничена размерами до 0,35 м. Неосвещенным остался вопрос о факторах, ограничивающих значение скорости (какую скорость следует принимать в за висимости от параметров конвейерной ленты, конструкции опорной части, крупности кусков). Возможно, что фактором ограничения скорости будет взаимодействие крупных кусков с лентой и роликоопорой. На каком уровне это взаимодействие становится недопустимым?
Одним из первых на этот вопрос попытался ответить А. В. Коваль [8, 20, 26]: скорость транспортирования ограни чена критическим значением, при котором коэффициент дина мичности взаимодействия куска с роликоопорой равен двум. Это ограничение получено при условии, что при таком коэф фициенте динамичности происходит отрыв куска от ленты с вероятным его выбросом за борт. Для определения критиче ской скорости (м/с) предложена формула
(U )
Здесь 6 — расстояние от центра тяжести куска до оси ролика (на этом расстоянии изменяется характер нагружения корпуса ролика от распределенной к сосредоточенной нагрузке); E I — жесткость корпуса ролика; а — коэффициент приведения этой
жесткости к жесткости балки, а = 0,01 -г- 0,015; |
GK — масса |
куска; /р — расстояние между роликоопорами; |
S — натяже |
ние ленты на данном ролике; ср — жесткость подвески роли ков; /рк — длина корпуса ролика.
Однако формулой (1.1) не учитываются упругие свойства конвейерной ленты. Расстояние 6 получено экспериментально
впределах 6 = 0,02 -г- 0,06 м. Такой разброс значений вносит субъективизм в расчет.
При расчете конвейера для крупнокусковых грузов необ ходимо определить допустимую высоту падения горной массы
впункте погрузки, которая зависит от массы куска и роликоопоры, участвующей во взаимодействии.
Условие отсоединения массы опорного элемента, участву ющего в соударении, одним из первых сформулировал А. В. Ко валь. Он установил [34], что не вся энергия падающего груза
расходуется на разрушение ленты и роликов, ввел понятие о критической энергии взаимодействия. Однако им не было учтено влияние параметров конвейерной ленты, что весьма существенно [10].
Более изученным является вопрос о влиянии гранулометри ческого состава горной массы на энергоемкость ее транспорти
рования, что важно при тяговом расчете конвейера. Известно [36, 43, 53, 54], что основной составляющей сопротивления дви жению ленты по роликам при номинальной загрузке конвейера является перемешивание груза при проходе роликоопор. Оче видно, для крупнокусковых грузов эта составляющая будет еще большей, а зависимость сопротивления от скорости — еще интенсивнее, чем для рыхлого груза, в результате динамиче ского взаимодействия кусков с опорными элементами. Это было подтверждено в работах [36, 38, 56].
При транспортировании крупнокусковых грузов особое значение приобретает расчет роликов на нагрузки, определя емые характером грузопотока. Для рыхлых мелкокусковых грузов расчет подшипников роликов определяется погонной нагрузкой и условиями эксплуатации (влажностью, запылен ностью и т. д.). Такой расчет необходим при изготовлении ро ликов и необязателен при проектировании установки для конкретных условий эксплуатации. Достаточно, чтобы погон ная нагрузка не превышала допустимой для данного типа ро ликоопор.
При транспортировании крупнокусковых грузов в зависи мости от условий эксплуатации существенно варьируется их гранулометрический состав, т. е. крупность, интервал про хождения кусков; от типа роликоопоры зависит сила взаимо действия с ней грузопотока и т. д. Поэтому расчет нагрузок на подшипники роликов необходим и на стадии проектирова ния конкретной установки. Например, расчет допустимой на грузки на подшипники с учетом конкретного гранулометриче ского состава груза может повлиять на выбор ширины ленты, поскольку для унифицированного ролика, соответствующего некоторой ширине ленты, нагрузка окажется выше допусти мой, и следует применять более прочный ролик, соответству ющий большей ширине ленты. Выбор типа опорных элементов, определение параметров конвейерной ленты при транспорти ровке крупнокусковых грузов должны производиться на ос новании технико-экономического анализа, который невозмо жен без расчета срока службы ленты и роликов. Для этого выведено большое количество формул, разработаны методики. Однако получены они экспериментально для конкретных ус ловий. Это является причиной существенных различий в ос новных результатах при их использовании. В табл. 3 приведе ны все известные формулы расчета срока службы конвейерных лент [10].
Рассмотрим влияние на срок службы ленты скорости ее движения. Большинство формул свидетельствует об обратной зависимости между ними. В то же время рядом формул связь
Номер
фор
мулы
1
2
3
4
к
и
6
7
8
9
10
|
|
|
Формулы |
|
|
|
Организация (автор) |
|||||
|
|
|
|
|
В2 |
|
|
(ч) |
НИИПТмаш |
|
||
|
|
Г = ( В К+ 50) — |
|
|
|
|||||||
г - |
|
|
|
|
i l W |
A |
(ч) |
Гипроруда |
|
|||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
К. С. Веселкова |
|
||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
П. П. Липов |
|
||
_ |
200B2/t„ 3/ |
i ; |
cos ру |
|
|
(Ч) |
Гипроникель |
|
||||
|
( 1 + а к / к ) 7 „ Я |
1 2 3 1 5 |
|
|||||||||
|
|
Я. Б. Кальницкий |
||||||||||
|
|
|
Г = |
|
|
|
|
Кривбассрудоремонт |
||||
|
|
|
120&6&г |
|
|
|
А. А. Матов |
|
||||
|
|
|
|
|
|
А.А. Шаповалов |
|
|||||
/ |
1800у |
D |
|
102ап |
\ |
|
|
|
|
|
|
|
1 |
LK |
+ |
10i |
+ |
180 |
Г |
|
|
|
|
|
|
/7-._ |
|
|
|
30kjiLK |
|
|
|
Ин-т горн, дела Мин- |
||||
|
[(16 0Я акуц + |
V aKYH LK) r |+ 60] то |
||||||||||
|
чермета |
|
||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
(мес.) |
В. С. Волотковский |
||||
|
|
|
|
|
|
|
Е. Г. |
Нохрин |
|
|||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||
|
T = |
-------- ;-------—--------------- |
(мес.) |
Моек. |
Т. |
горн. |
ин-т |
|||||
|
|
'Ч и |
+ t |
) |
|
В. |
Полунин |
|||||
|
|
|
Г. |
Н. |
Гуленко |
|||||||
|
|
|
В. И. Фролов |
|
||||||||
„ |
|
1,75 • 103 ( т пВ - 0,17) LK |
(Ч) |
Лаухаммер (ГДР) |
|
|||||||
|
- |
|
|
В2о |
|
|
|
|||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||
|
^ |
2260 — 460В |
лг ~ L L L г. |
(Ч) |
УкрНИИпроект |
|
||||||
|
Т ~ |
1 + |
0 ,26о |
* LK klk*k*ki |
|
|||||||
|
|
|
|
|
||||||||
|
Т = |
13 850 — 14ак — 78,8т] — |
|
ВНИИНеруд |
|
|||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
В. Ф. Рекунов |
|
||
- |
23,2 |
18° - |
■— 14,4Н — 64,5РУ + |
|
М. А. Лебедев |
|
||||||
|
|
LK |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
D |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
+ 4 1 ,4 — |
+ 0,85В |
|
|
(ч) |
|
|
|
|
||
|
|
Т = aLn'Cf>Wf |
|
|
|
ДонУГИ |
|
|
||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
Л. И. |
Эппель |
|
между скоростью и сроком службы либо не устанавливается (табл. 3, формулы 3, 10), либо менее существенна, чем по ос тальным формулам. По формулам 4, 9 скорость значительно влияет на срок службы при длине конвейера до 200 м.
Различие в оценке влияния скорости на срок службы лен ты, по-видимому, определяется степенью достоверности и пре делами применимости каждой формулы по этому фактору.
Формулы 1, 2 табл. 3 не имеют достаточной достоверности потому, что согласно этим формулам Т — оо при <2 = 0, что невозможно, так как лента изнашивается и при холостой ра боте конвейера, когда <2= 0. Формулы 3, 7 вообще не учиты
вают степени загрузки |
ленты. |
||
Формула 4 не имеет физического смысла, так как влияние |
|||
|
D |
102ап |
должно усиливаться с увеличением |
членов -щ- и |
jg-Q |
||
числа |
оборотов |
ленты по контуру, т. е. с возрастанием значе |
|
ния |
18.00° . Согласно же формуле 4 получается наоборот. |
В формуле 9 степень загрузки выделена отдельной состав ляющей г], что не соответствует ее физическому смыслу. В фор муле 10 остается логической загадкой равенство нулю срока службы ленты при Q = 0. Следовательно, наиболее достовер ными являются формулы 5 и 8: формула 5 учитывает влияние крупнокусковых, формула 8 — рыхлых грузов. Таким об разом, формула для определения срока службы ленты по фак тору скорости должна представлять некоторое сочетание фор мул 5 и 8.
Еще более неоднозначны данные о влиянии на срок служ бы ширины ленты. Формула 2 констатирует отсутствие зависи
мости срока службы от |
ширины, |
так как Q ^ В2. |
Форму |
ла 3 дает квадратичное |
увеличение |
срока службы с |
увеличе |
нием ширины ленты. Этот эффект в действительности не имеет места и противоречит некоторым данным, приведенным ниже. Формулы 4—6 указывают на отсутствие влияния ширины лен ты. Формула 7 в противоположность формуле 3 указывает на обратную зависимость между сроком службы и шириной лен ты. Согласно формуле 8 с увеличением ширины срок службы сокращается, а по формуле 9 — увеличивается. Исходя из из
ложенного, далее следует рассматривать |
три |
формулы — 7, |
8 и 9. |
|
|
В работе [36] показано, что с увеличением ширины ленты |
||
увеличивается сопротивление ее движению |
по |
роликам. Од |
нако на износ ее затрачивается лишь часть энергии сопротив ления движению. С увеличением ширины ленты растет ам плитуда поперечного смещения ленты, а следовательно, и