книги / Справочник по микроэлектронной импульсной технике
..pdfАналогично, ввиду полной симметрии схемы ВЗУ, определяется длительность всеменного интервала t±.
Как следует из соотношения (7.101), введение компенсирующих диодов VD9 и VDI0 позволяет исключить влияние нестабильностей падений напряжений на смещенных в прямом направлении диодах и переходах транзисторов на длительности временных ин
тервалов tQи |
Без применения диодной компенсации |
|
|
|
|
|||||||
|
|
/ 0 = |
/х = RC In 1(3£'ых - |
7UD)l(ElBUX - |
UD)]. |
|
|
|||||
. |
Период |
следования |
|
выходных |
импульсов |
делителя |
Т = |
tHl + |
= пгТ + |
|||
+ |
л Л х = лТ'вх» где п = п 1 + п 2 — коэффициент деления. |
|
|
|
||||||||
|
Для нормальной работы делителя с заданным коэффициентом деления |
л. согласпо |
||||||||||
выражениям |
(7.62), необходимо выполнить условия: |
|
|
|
|
|||||||
|
|
'н.вх + |
("1 - |
о ^ВХ < 'о ± |
А/0 =F АГВХ< |
|
|
|
||||
|
|
U Q „ + |
*i - |
1< |
Vo/TBX) (1 ± 6/0) т |
6ГВХ< щ- |
|
|||||
|
|
1/2п4 < |
(/0//вх) (1 ± |
6f0) Т |
< |
1/2 |
+ |
л, - |
1]; |
|
||
|
|
*и.вх + |
|
(«2 - |
1) Гвх < *i ± |
A^i |
Т А г вх < |
Л2Г ВХ; |
|
|||
|
|
0 /Q) + |
п2- |
1 < |
(/!/Гвх) (1 |
± |
б/х) т |
6 ГВХ< л2; |
|
|||
|
|
1/2** < |
(/х//вх) (1 ± |
=F 6/вх < |
1/2 [^ х + |
/»*— 1Ь |
|
где Д/0, Afj, 6 /0, 6 /х — абсолютные и относительные нестабильности временных интерва лов /0, tx\ ДГвх, 6 ГВХ— абсолютная и относительная нестабильности периода следования
входных синхронизирующих |
импульсов 7 ВХ; |
(?вх = 1/£вх — скважность входных |
|
импульсов; 6 /0, |
— относительные нестабильности частот / 0 = 1/2 / 0 и f±= 1/2 tx\ 6/вх — |
||
относительная |
нестабильность |
входной частоты |
/вх = 1/Г вх. |
Применяемое в делителе ВЗУ с ВЗЦ вида 6 обеспечивает высокие стабильности и удельные длительности формируемых временных интервалов и tu что позволяет полу чить большие значения коэффициентов деления л.
Стабилизация импульсных устройств на ЙАЭ ТТЛ путем применения высокостабильных генераторов тока
Для обеспечения линейной регулировки временных параметров в ИУ на ИЛЭ ТТЛ вместо времязадающих резисторов следует применять транзисторные генераторы ста бильного тока (ГСТ), обеспечивающие заряд конденсаторов ВЗЦ постоянным током. Электронная регулировка в этом случае производится изменением токов ГСТ под воздей
ствием управляющих напряжений.
Высокая стабильность ИУ на ИЛЭ ТТЛ с ГСТ обеспечивается высокой (постоянной при регулировке длительности выходных импульсов) крутизной времязадающего на пряжения в момент переключения ИЛЭ или срабатывания транзисторных компара
торов.
Крутизну времязадающего напряжения в генераторах можно повысить больше, если обеспечить заряд конденсатора возрастающим током^ формируемым управляемыми ГСТ. Принципиальная схема генератора на основе цифрового автомата на ИЛЭ ТТЛ с пере зарядом двух конденсаторов (ВЗЦ вида 6 ), с управляемыми ГСТ и с диодно-транзистор ными компараторами изображена на рис. 7.32, а.
Управляемые ГСТ на транзисторах VT1 и VT2 обеспечивают перезаряд конденсатора С1 в прямом и обратном Направлениях через один из выходов цифрового автомата на ИЛЭ DD1.1—DD1.6 (на котором выходное напряжение соответствует логической единице) и один из диодов VD1 т ч у02 возрастающим током. Конденсатор С2 перезаряжается через другой выход цифрового автомата, диоды VD4, VD5 или VD3, VD6 и переходы база— эмиттер управляющих транзисторов VT6 или VT5 возрастающим током, формируемым управляемыми ГСТ на транзисторах VT3 и VT4. Первая пара ГСТ на транзисторах VT1 и VT2 управляется возрастающим времязадающим напряжением с обкладок кон денсатора С2 , вторая пара на транзисторах VT3 и VT4 — убывающим времязадающим
191
напряжением с обкладок конденсатора С/. Переключается цифровой автомат под воз действием положительных перепадов напряжения с коллекторов управляющих транвисторов VT5 и VT6 при их запирании в моменты насыщения коллекторных перехо дов транзисторов VT1 или VT2, т. е. при равенстве противофазных времязадающих напряжений на обкладках конденсаторов С1 и С2 и последующем резком уменьшении перезарядных токов.
Для определения расчетных соотношений необходима эквивалентная схема переза ряда конденсаторов (рис. 7.32, в) при формировании импульса с длительностью, напри мер /и1, когда на выходах ИЛЭ DDJ.1 и DD1.2 установлены высокие и низкие напряже
ния соответственно (интервалы времени /j2 и / 34 на рис. 7.32, б). Анализ произведем без у*:?та падений напряжения на смещенных в прямом направлении диодах, переходах
Рис. 7.32
транзисторов (допустим, что в схеме генератора проведена диодная компенсация) и
базовых токов биполярных транзисторов.
Законы изменения времязадающих напряжений на конденсаторах С/ и С2 опреде
ляются из системы уравнений (рис. 7.32, в) |
|
|
|
|
|
|
|||
|
|
|
«с? (О + |
Е31 |
|
|
|
|
|
uCf W ~ Ucot “Ь |
|
|
R2 |
+ |
2 /ко |
|
|
(7.102) |
|
|
|
|
|
|
h |
|
|||
|
|
|
«с1(О+ £32 - Е |
21 |
|
|
|||
иС2 ( 0 — VС02 ‘ |
|
|
|
|
|
1 |
'ко/о) dL |
|
|
|
■ч |
О \ |
R* |
|
|
|
/ |
|
|
Интегральные уравнения (7.102) преобразуются в дифференциальные уравнения |
|||||||||
второго порядка |
|
(/) _ |
„С/ (/) = |
Е „ - |
£ + |
2Яг/ к„:) |
(?_т |
||
R& RitC uct (/) — иС2 (0 = |
E3l + 2Rtfw . |
} |
|
Общие решения линейных дифференциальных уравнений (7.103) второго порядка с постоянными коэффициентами и постоянной правой частью записываются в виде
uCi W 5=5 (*1е*г “Ь ^ 2е |
tr Л- Е — Е32 — 2R2Iко‘»| |
иС2 (0 = 6зе*Г + |
£з! — 2/^4/ко» J |
192
где г = |
± У \ШгС ^ ,С 2 — корни характеристических уравнений |
г2 — 1 = |
= 0 для |
уравнений (7.103) без правой части. |
|
При принятых на рис. 7.32, б обозначениях для вычисления коэффициентов Gj, G2l
G3 и G4 воспользуемся |
начальными условиями |
|
|
|
|
|
"С1 (0) = |
“ С1 (0) = |
- |
V2£ + |
2Rif KB)/(R2C1), |
| |
|
«C2(°) = |
t /C02: “c 2 (0) = |
(£ з2 - |
£ (2 - |
v2) + 2/?4/ ко)/(^ 4С2),{ |
(7Л05) |
определяющими величины и скорости изменения напряжений на конденсаторах С1 и С2
по |
окончании регенеративного |
процесса |
переключения цифрового |
автомата |
на |
ИЛЭ |
|||||||||||||||
в исходное состояние (t = 1Ъ t = |
|
/3). |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||||||
|
Наибольший эффект применения мостовых /?С-цепей реализуется при полной сим |
||||||||||||||||||||
метрии последних, |
на что указывают данные табл. 3.3. Поэтому, положив Rx = |
R%= |
|||||||||||||||||||
= |
/? 3 = |
RA = |
/?, |
|
= С2 = С, |
|
начальные |
напряжения |
на |
конденсаторах |
UCo/ = |
||||||||||
= |
Uсо г~ — |
с |
учетом |
соотношений |
(7.104) |
и |
(7.105) |
получим |
|
|
|
|
|
||||||||
|
|
Gx = |
( £ 32 + |
^31 - |
2£ + |
4/?/ко)/2; |
G3 = |
(Я32 + |
£ 3i - 2 Е |
+ 4 * /К0)/2; |
|
||||||||||
|
|
|
^ 2 |
= |
(^ 3 2 |
^*31 |
^ ) /2 ; |
^ 4 |
= |
|
(^*32 ---- £ з ! ----^ ) / 2 . |
|
|
|
|
||||||
|
Частными решениями дифференциальных уравнений (7.104) при принятых началь |
||||||||||||||||||||
ных условиях будут (решения запишем |
для |
потенциалов |
ик = |
Е — uC[t |
ив = |
UQ£ |
|||||||||||||||
«К (/) = |
£ ------L ( £ 32 + £ з ! - 2 Я |
|
+ 4/?/К0) « " « О ------L (£ 32 - |
E |
3 i - |
Е |
) е ~ <^ |
|
- |
£ + |
|||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
4* ^ 32 4 “ 2 /?/ко» |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||||
зд (/> - |
4 - |
№ . + |
Е п - |
2Е + |
|
4W.J |
|
|
- |
4 - №.. - |
E.I - |
Е |
|
) |
_ |
Ем - |
|||||
|
|
|
|
|
|
|
|
- 2*/„ |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||
а |
разностное |
времязадающее напряжение ик6 (t) = ик (t) — ив ( 0 |
на |
коллекторном |
|||||||||||||||||
переходе транзистора |
VT2 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||||
|
|
« К б ( 0 = |
£ з 2 + |
- |
( £ з 2 + |
^ 3 1 - |
2 £ + |
4 /г / в д ) г ' / ( Й О + |
4 / ? / к о . |
|
( 7 . 1 0 6 ) |
Напряжение ыкб (/) изменяется по закону возрастающей экспоненты, что обусловли
вает высокую крутизну разностного времязадающего напряжения в момент входа в на сыщение коллекторного перехода транзистора VT2, а следовательно, и высокую ста бильность формируемого временного интервала.
Длительность выходного импульса генератора определяется из выражения (7.106) при ик$ (/„) = 0 :
|
/ — р п in |
£ 3 i + £ з 2 + |
4 ^ к о |
* |
(7Л07) |
|
|
f„_£C ln |
£Э1 + £зг_ 2 £ + 4 Л /К0 |
||||
Для нормальной работы ГСТ в генераторе |
необходимо |
выполнить условия * . 1 < |
||||
< —£ /2 , £ з2 ^ 3 / 2 Е> При этих условиях из формулы (7.107) получим |
|
|||||
|
f„ * |
RC in [1 + E/(2RIK0)]. |
|
’(7.108) |
||
При |
использовании кремниевых диодов |
и |
транзисторов выполняется |
условие |
||
2RIK0 С |
£• Тогда из выражения (7.108) следует, что применение ГСТ обеспечивает вы |
сокую удельную длительность генераторов с возрастающей скоростью заряда конден саторов, что объясняется медленным зарядом конденсаторов ВЗЦ на начальном этапе формирования времязадающего напряжения. Высокая стабильность длительностей вы ходных импульсов такого генератора достигается высокой крутизной разностного вре мязадающего напряжения в момент срабатывания диодно-транзисторного компаратора и малой зависимостью /и от / к0 (ввиду малой зависимости логарифмической функции /н
от аргумента в области его больших значений).
Г л а в а 8
ИМПУЛЬСНЫЕ УСТРОЙСТВА НА ИНТЕГРАЛЬНЫХ ЛОГИЧЕСКИХ ЭЛЕМЕНТАХ ЭМИТТЕРНО-СВЯЗНОЙ ТРАНЗИСТОРНОЙ ЛОГИКИ
1. ОСОБЕННОСТИ РАБОТЫ ИЛЭ ЭСТЛ В ИМПУЛЬСНЫХ УСТРОЙСТВАХ
Ненасыщенный (линейный) режим работы транзисторов в ИЛЭ ЭСТЛ, применение эмиттерных повторителей на выходах, ускоряющих процессы заряда и разряда нагру зочных емкостей, а также малые перепады выходных напряжений обеспечивают высокое быстродействие й высокую нагрузочную способность логических элементов этого типа. Наличие эмиттерной отрицательной обратной связи обусловливает их большое входное сопротивление.
Перечисленные достоинства позволяют строить на основе ИЛЭ ЭСТЛ широкодиапа
зонные ИУ с хорошими частотными свойствами. |
аппро |
|
Для упрощения расчета ИУ на ИЛЭ ЭСТЛ |
производится кусочно-линейная |
|
ксимация (рис. 8 . 1 , б) типовых [3] входной 1ВХ= |
fi (ивх) и передаточной ивых = |
/ 2 (ипх) |
характеристик элементов (рис. 8.1, а). Основными параметрами ИЛЭ ЭСТЛ при |
приня |
|
той аппроксимации характеристик являются максимальный входной ток / вх тах |
и вы |
|
ходное напряжение £ вых ненагруженной схемы, соответствующие нулевому состоянию |
ИЛЭ; входной ток / вх и выходное напряжение Ввых ненагруженной схемы, соответствую щие единичному состоянию ИЛЭ; входные пороговые напряжения [/%, £/„, соответствую
щие переходу ИЛЭ из единичного состояния в нулевое и наоборот. Так как выходные напряжения ИЛЭ ЭСТЛ имеют отрицательную полярность, то в качестве логических нуля и единицы выбирают соответственно низкий и высокий отрицательные уровни вы ходного напряжения.
Кроме перечисленных, важными параметрами ИЛЭ ЭСТЛ являются дифференциаль ные входное и выходное сопротивления RBK = 8uBX/diBX\ RBblx= 8ивых/сИвых\ максимально
|
" |
Ч * |
|
20 |
-1 |
||
|
|||
40 |
\ |
- 1,2 |
|
|
ад |
||
60 |
д _ Д -Ц$ыу |
||
|
|
II
80
.100
№ f ,) Л |
- 1,6 |
|
- V. |
||
|
||
|
N |
|
|
ч " -(8 |
|
|
- А - иЫ 'й |
|
|
Рис. 8.1 |
и минимально допустимые значения входного напряжения UBX maxt UBXmin; максимально
допустимый выходной ток / вьк |
коэффициент усиления К = | duB^JduBX|; |
макси |
мальная частота переключения /тах |
и максимальная потребляемая мощность Р |
пот (од |
ного элемента).
Основными недостатками ИЛЭ ЭСТЛ являются:
малая величина логического перепада AUn = | £^ых “ * ^вых I выходного напря
жения, что, без принятия специальных мер, обусловливает малые пределы изменения времязадающего напряжения на конденсаторе ВЗД и, как следствие, низкую крутизну
194
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
Т а б л и ц а 8 .1 |
|
|
|
|
|
|
Серии |
|
|
|
|
|
Серин |
|
Параметр |
|
К137. |
133 |
К500 |
100 |
Параметр |
К.137, |
138 |
К500 |
100 |
||
|
|
|
|
|
||||||||
/°х, |
мкА, |
не |
300 |
500 |
265 |
" “пом. «В |
150 |
150 |
150 |
|||
более |
|
|
|
0,5 |
0,5 |
Я„Х- к0м |
Сотни |
|
Сотни |
Сотни |
||
/дХ, мкА, |
не |
0 ,2 |
|
^ВЫХ* ^ |
Десятки |
Десятки |
Десятки |
|||||
более |
|
|
|
|
|
к |
|
2—3 |
3 |
3 |
||
|
В |
|
—0,96 |
—0,96 |
—0,96 |
|
||||||
|
|
"вх max’ В |
0 |
|
0 |
0 |
||||||
|
|
|
— 1,65 |
— 1,65 |
— 1,65 |
—5,5 |
—5,5 |
—5,5 |
||||
Е°ш*. В |
|
"вх |
rain’ В |
|||||||||
и ', |
В |
|
- М |
|
- 1,1 |
- 1,1 |
'вых шах* « ^ |
2 0 |
40 |
40 |
||
и°„, |
В |
|
- 1 ,5 |
|
- 1 ,5 |
— 1,5 |
/шахМГЦ |
45 |
80 |
1 0 0 |
||
AUn, мВ |
|
690 |
690 |
690 |
' W |
«Вт |
30 |
35 |
55 |
|||
|
|
|
|
|
||||||||
^пом» мВ |
|
140 |
140 |
140 |
|
|
|
|
|
|
его в момент переключения логических элементов и низкую стабильность длительностей временных интервалов; малые значения напряжений статической помехоустойчивости
UL U= I £ вых — Uh I. и °пом = I Е ШХ — u n I (меньше, чем падения напряжения на открытых диодах UD), что исключает возможность применения резистивно-емкостных
ВЗЦ с управляющими диодами.
В табл. 8 .1 приведены типовые значения параметров ИЛЭ ИЛИ/ИЛИ—НЕ ЭСТЛ некоторых серий при принятых на рис. 8 . 1 , б аппроксимациях характеристик.
2.МУЛЬТИВИБРАТОРЫ НА ИЛЭ ЭСТЛ
СРЕЗИСТОРНО-ЕМКОСТНЫМИ ОБРАТНЫМИ СВЯЗЯМИ
Мультивибратор на ИЛЭ ЭСТЛ с перекрестными резисторно-емкостными обратными связями можно выполнить с использованием как дифференцирующих, так и интегрирую щих RC-цепей (ВЗЦ вида 1 и 2 в табл. 3.5). Относительная нестабильность длительности выходных импульсов и эффективность генераторов в том и в другом случаях почти оди наковы.
Рассмотрим мультивибратор на двух.инверторах на двухвходовых ИЛЭ ИЛИ/ИЛИ— НЕ ЭСТЛ DD1.1, DD1.2 с перекрестными времязадающими /?С-цепями R l, С1 и R2, С2 (рис. 8.2, а). При использовании m-входовых ИЛЭ ИЛИ/ИЛИ—НЕ необходимо объединять их m-входов. При заземлении хотя бы одного из входов элемент будет постоян но находиться в нулевом состоянии. Однако при объединении входов входное сопротив ление схемы уменьшится в т раз. Поэтому при применении многовходовых ИЛЭ целе сообразно (rti — 1) неиспользованных входов подключать к источнику питающего напря жения эмиттерного повторителя через резистор с небольшим сопротивлением. Для обес печения мягкого режима возбуждения мультивибратора режим работы инверторов вы бирают так, чтобы их рабочие точки были на линейном участке передаточных характе ристик, для чего ИЛЭ DD1.1 и DD1.2 охвачены отрицательной обратной связью с помощью времязадающих резисторов R1 и R2. Сопротивления этих резисторов, ввиду боль ших значений входных и малых выходных сопротивлений ИЛЭ ЭСТЛ (табл. 8.1), могут изменяться в широких пределах (от десятков ом до десятков килоом), что обеспечивает широкий частотный диапазон работы генератора.
В мультивибраторе (рис. 8.2, а) возможны два режима работы, при которых времявадающие RC-цепи в соответствии с рис. 8.2, в ведут себя как дифференцирующие или как интегрирующие.
Если инвертор DD1.1 установился в единичное, а инвертор DD1.2 — в нулевое со стояние (на выходе ИЛЭ DD1.1 — низкий по абсолютной величине, а на выходе ИЛЭ DD1.2 — высокий уровни выходного напряжения, / = Ц на рис. 8 .2 , в), то конденсатор
195
Cl перезаряжается через резистор R1 и выходы инверторов, а конденсатор С2 — через резистор R2 и выходы инверторов. В процессе перезаряда конденсаторов С/ и С2 входные напряжения ывх1 и ивх2 инверторов DD1.1 и DD1.2 изменяются по экспоненциальным
законам: ывх2 от £ тах, стремясь к ^ы х (* > *i)> uDxi от Ет\п>стремясь к (У^ых, где £ min, £ тах — напряжения на входах инверторов после окончания регенеративных про
цессов в генераторе; £/^ых, £^вых — выходные напряжения мультивибратора, соответ
ствующие единичному и нулевому состояниям ИЛЭ (при Rlt R2 > Яшх, С1ВЫХ & £'ВЬ1Х>
П° |
Е° ) |
и ЪЫХ |
^ВЫХ'* |
Е|:ли перезаряд конденсатора С1 происходит несколько быстрее, чем конденсатора С2, то входное напряжение ивх2 раньше достигает порогового значения £/},, соответствую щего переходу ИЛЭ ИЛИ—ИЕ/ИЛИ ЭСТЛ из нулевого состояния в единичное, чем вход
t
t
ное напряжение |
ывх1 |
сравняется с поро |
Етах |
t |
говым Uп,? при котором наступает изме ЕЬых. |
|
|||
нение единичного состояния элемента на |
й |
|
||
нулевое. При |
ивх2 = |
V \ (ивх2 и ивых2 |
|
|
при t = t2) в мультивибраторе |
развивает Emin |
ся регенеративный процесс, по |
окончании |
которого ИЛЭ DD1.1 и DD1.2 |
изменяют |
свои состояния на противоположные.
6
Рис. 8.2
Если постоянные времени ВЗЦ /^С, и R2C2 подобраны так, что напряжение ивх1
раньше превысит значение |
чем напряжение |
ивх2 достигнет уровня U^t то лавинооб |
|
разный процесс противофазного изменения выходных |
напряжений мультивибратора'на* |
||
ступит при ивх1 = U°n {ивх2 |
и ивых2 при t = |
t2). |
При / > / 2 в мультивибраторе |
происходит перезаряд конденсаторов С1 и С2 в обратных направлениях. При wBxl = Uln
в одном случае, или при ивх0 = — в Другом, инверторы возвращаются в исходные
состояния (/ = / 3 на рис. 8 .2 , в).
Для улучшения фронтов выходных импульсов и повышения быстродействия гене ратора на ИЛЭ ЭСТЛ используют мультивибратор с двухпетлевыми обратными связями (рис. 8.2, б). ИЛЭ в таком мультивибраторе включают по схеме ^ S -триггера с прямыми входами, а времязадающие конденсаторы С1 и С2 в случае использования двухвходовых ИЛЭ подключают между двумя входами логических элементов.
Мультивибратор с двухпетлевыми обратными связями работает так же, как мульти вибратор с перекрестными резисторно-емкостными обратными связями. Однако двух режимов в таком генераторе быть не может, так как /?5-триггер с прямыми входами на ИЛЭ ИЛИ—HE/ИЛИ ЭСТЛ переключается в новое квазиустойчивое состояние только
при поступлении на один из его входов единичного входного напряжения (при условии, |
|
что на другом входе действует напряжение логического нуля), |
поэтому времязадающие |
/?С-цепи в мультивибраторе с двухпетлевыми обратными связями |
имеют дифференцирую |
щий характер. Опрокидывание мультивибратора из одного состояния в другое происхо
дит при превышении входными напряжениями ивх1 |
или ивх2 значения Vв |
(ивх2 при |
/ = fj, t= t2 на рис. 8 .2 , в). К моменту окончания |
формирования выходного |
импульса |
по одному из входов триггера входное напряжение на его другом входе должно быть
196
гяким, чтобы по окончании регенеративных процессов в генераторе это напряжение стало меньше порогового значения £7[}. В противном случае на обоих входах триггера одновре
менно будут действовать высокие входные напряжения, что является запрещенным со четанием входных сигналов для ^ S -триггера с прямыми входами и приводит к срыву ко лебаний мультивибратора. Это условие определяет максимальное отношение постоянных времени ВЗЦ и максимальную скважность выходных импульсов мультивибратора с двухпетлевыми обратными связями.
Количественные соотношения в генераторах на ИЛЭ ЭСТЛ с времязадающими RC- цепями рассмотрим на примере мультивибратора с положительной емкостной и отрица тельной резисторной обратными связями, где времязадающая /?С-цепь в течение одного цикла работы ведет себя как интегрирующая, а другого — как дифференцирующая
О—1 |
|
|
|
|
|
|
|
SSn |
|
||
JWtfj ивш, |
Евых |
|
|
|
|
|
|
=0^7 |
|||
t |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||
± |
ивып |
о |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
Г?Т |
? |
I |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
1 — 1 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
(рис. 8.3, а). Временные диаграммы напряжений та |
|||||||||
|
|
кого одноемкостного мультивибратора изображены |
|||||||||
|
|
на |
рис. 8.3, |
б. |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
h j k H |
Если в исходном состоянии на выходе инверто |
||||||||
|
|
ра DD1.1 установилось выходное напряжение с вы |
|||||||||
|
|
соким логическим уровнем |
(нвых1 = £/ВЬ1Хпри t= t± |
||||||||
|
|
на рис. 5.3, б), |
а на выходе |
инвертора DD1.2 — с |
|||||||
|
|
низким |
(нвых2 = |
£/вых при t = /х), то конденсаторе |
|||||||
|
|
заряжается |
через выход инвертора |
DD1.1, время- |
|||||||
|
|
задающий |
резистор R и выход инвертора DD1.2 а |
||||||||
|
|
постоянной |
времени т^. |
Заряд конденсатора |
проис |
||||||
|
|
ходит |
в соответствии |
с |
эквивалентной |
схемой |
|||||
(рис. 8 .3 , в), составленной в предположении |
кусочно-линейной аппроксимации реальных |
||||||||||
передаточной и входной характеристик ИЛЭ ЭСТЛ (см. рис. 8.1, б). |
|
|
|||||||||
С учетом эквивалентной схемы и временных диаграмм |
напряжений в исходном со- |
||||||||||
тоянии перезаряда конденсатора С1 входное напряжение при t = |
ti |
|
|
||||||||
|
|
pv |
_El |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|?0 |
|
ВЫ Х |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
^ В Ы Х |
■K*i |
+ |
R)\\R'B, J + t/J,. |
(8.1) |
|||||
wBxi (^i) — ^min |
|
|
|
||||||||
|
|
( * L x+ |
* ) l l « i x + « » |
|
|
|
|
|
где #вых> Явых — выходные сопротивления ИЛЭ, соответствующие его нулевому и единич
ному состояниям; # вХ — входное сопротивление ИЛЭ в единичном состоянии. При t -у оо входное напряжение стремится к< значению
ивxi (°°) — ^вых^вх^вь'вых + |
Я + |
Двх). |
(8. 2) |
|
|||
Формирование выходного импульса длительностью tui |
заканчивается при |
|
|
wBxi V = У = ивxi Vui) |
/° |
|
(8.3) |
= Utt'п» |
|
||
когда, в соответствии с передаточной характеристикой |
ИЛЭ ИЛИ—НЕ (см. рис. 8 .1, б), |
дальнейшее увеличение напряжения ивх[ влечет за собой уменьшение выходного напря жения инвертора DD1.U и, следовательно, увеличение напряжения на выходе инвертора DDL2 (t = fa на рис. 8.3, б ) ,
197
С учетом соотношений (8 .1) — (8 Д |
|
|
|
||
|
£ ° |
- |
|
Г1 |
П1 |
|
^вых |
■ K * L * + * ) II < х ! + ^п- |
^ В Ы Х А ВХ |
||
|
|
< ы х + |
Я + * в |
||
t u i = т, In. |
(^Ы Х + Я ) II |
R L + /?вы |
|
||
|
|
|
|
|
|
|
|
^ п - 1 ^ и « в ы х + ^ + 0 1 |
|
(8.4) |
|
|
|
|
|
|
|
где |
|
т х = [(Я 'Ых + * ) И* в х + |
С |
|
(8.5) |
— постоянная времени, определяемая из эквивалентной схемы на рис. 8.3, в. Значение входного напряжения (t = t2) после окончания регенеративного процесса опроки дывания мультивибратора определяется из эквивалентной схемы разряда конденсатора (рис. 8.3, г)
р\ |
._ рО |
|
с вых |
^вых |
(8-6) |
WBXI (^2) ^шах |
KC + ^ I C H ^ |
< « + *) II * 2 к + <
где R^x — входное сопротивление ИЛЭ в нулевом состоянии.
В дальнейшем, при t > /2* в мультивибраторе происходит разряд конденсатора С1 с постоянной времени т2 через выход инвертора DD1.2, резистор R1 и выход инвертора DD1.1. В процессе разряда при / -> оо входное напряжение стремится к величине
« . X I (О О ) = Я °в х ( £ ° в ы х - |
£ ‘ Ых ) / ( « в ы х + * + О |
+ |
|
|
( 8 . 7 ) |
||||||
Формирование выходного импульса с длительностью / и2 заканчивается при |
|
||||||||||
|
Нвх1 |
= |
*з),== Ивх1 (^нг) ~ |
^п* |
|
|
|
(8. 8) |
|||
В соответствии с выражениями |
(8 .6 ) — (8 .8 ) |
|
|
|
|
|
|
|
|||
<£ i ™ |
- 0 ( * ! L |
+ |
* > |
K |
|
|
£° |
— |
^вых |
рО |
»,1 |
|
|
вых |
|
||||||||
|
|
|
|
ВХ + ^ п - |
|
О , п | пО п вх |
°п |
||||
( С х + Я ) П Я ° в х + < |
|
|
*вых + |
|
* + * в |
|
|
||||
/ Н2 — То In * |
|
|
|
|
|
|
рО |
111 |
|
|
|
|
t/i |
|
|
£ ВЬ1Х ~ |
|
|
|
|
|||
|
|
< ы х + * + |
*вх |
“ |
|
П |
|
|
|||
|
|
|
|
|
(8.9) |
||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
где |
t . “ « |
C |
+ |
« ) i < |
+ |
C |
i c |
|
|
|
(8. 10) |
— постоянная времени, определяемая из эквивалентной схемы (рис. 8.3, г).
При R » Явых, Я « |
Явх и'вых^ Е 'иых, Ц°вых» |
|
£^ых, а выражения (8.4), (8.5), (8.9) |
|||||||
и (8 . 10) преобразуются к виду |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
'их * КС In [(£ вых - |
2£ вых + |
U h ) W l - |
£ вых)1: |
» |
К С In [(£*ых - |
2 ^ ых + |
||||
|
|
+ |
У°п) / ( ( / ' - 0 |
] - |
|
|
|
(8.11) |
||
Согласно соотношениям (8.11), |
скважность выходных |
импульсов одноемкостного |
||||||||
мультивибратора на ИЛЭ ЭСТЛ Q = |
1 + /на^и! *=* 2. Для получения последовательнос |
|||||||||
ти импульсов со скважностью Q > |
2 следует использовать мультивибратор, собранный |
|||||||||
по схеме, показанной на рис. 8.3, 0. Диоды VD1 и VD2 обеспечивают работу генератора |
||||||||||
таким образом, что конденсатор С заряжается через |
|
резистор R1, а разряжается через |
||||||||
резистор R2. В этом случае при R2 > Ri Q *=* 1 + |
R^Ri- |
|
|
ИЛЭ |
ИЛИ_ |
|||||
В мультивибраторах с резисторно-емкостными обратными связями |
||||||||||
HE/ИЛИ ЭСТЛ подвержены воздействию больших перепадов |
напряжений по входам в |
|||||||||
моменты изменения направлений |
перезаряда |
конденсаторов |
(/ = /*, t = |
t2, |
t= *t8 на |
рис. 8 .2 , в и 8.3, б). Величины положительного и отрицательного скачков входных напря жений мультивибраторов определяются выражениями (8 .1) и (8 .6 ) соответственно. При типовых значениях параметров микросхем ЭСТЛ £ min= — 1,79 В, £ тах = 0,81 В, что
не превышает допустимых пределов этих величин (см. (/Bxmin и t/BXmax в табл, 8 . 1).
198
3. ЗАТОРМОЖЕННЫЕ МУЛЬТИВИБРАТОРЫ НА ИЛЭ ЭСТЛ
Наиболее прост в исполнении заторможенный мультивибратор на ИЛЭ ИЛИ— HE/ИЛИ с двухпетлевой обратной связью (рис. 8.4, а). Рассмотрим его работу в соот ветствии с временными диаграммами напряжений (рис. 8.4, б).
При поступлении запускающего сигнала положительной полярности с длительностыо /и>вх и амплитудой Umnxz=z £ вых—Евых на вход ИЛЭ DD1.2 мультивибратор пере
ключается и ИЛЭ DD1.1 и DD1.2 устанавливаются в единичное и нулевое состояния со ответственно"^ = /i). Конденсатор С заряжается через выходы ИЛЭ и времязадающий ре зистор R с постоянной времени т3. Напряжение пвх1 на свободном входе ИЛЭ DDL1
при этом экспоненциально возрастает от Еmln, стремясь к Евых (/ > /j). При ивх{ > t/„, что равносильно поступлению сигнала, переключающего ftS-триггер на ИЛЭ DD1.1 и
-« 7VDi
DDI1
Г |
1-—^ |
* Umax |
|
|
|
|
11----------- |
|
t j |
t |
|||
|
|
|
|
|||
UBMI х |
Tet |
\ |
г |
|
||
О |
1 |
|
|
1i t |
4 |
|
и т’ |
|
|
|
|
|
|
и$ых/ по . |
ь . |
|
|
|
|
|
Увых |
|
|
1 |
—i— |
|
|
U8x1.11 |
|
|
|
|
|
|
|
L |
4 |
|
|
|
|
|
к |
* |
f |
|
e |
|
|
• |
|
/ |
|
||
|
|
|
J__. |
|
|
Ъ Ц в'-
J n |
|
J |
f l |
|
A ^ |
4 |
|
T $ |
|
F° |
v= f |
f t |
55 |
|
ЧЫХ |
Сбых |
|
||
I i |
|
_ |
L |
_ |
DD1.2, в генераторе развивает ся регенеративный процесс, по окончании которого мультиви братор возвращается в исходное состояние (t = у* Далее кон денсатор разряжается через диод VD и выходы ИЛЭ, а входное напряжение ивхХ экспоненци
ально уменьшается с постоянной времени тр от £ тах, стремясь к
|
|
|
|
С |
x + |
u D а > у . |
|
|
|||
Для определения длительности генерируемого импульса /и воспользуемся эквива* |
|||||||||||
лентной схемой заряда конденсатора, изображенной на рис. 8.3, в, откуда находим |
|
||||||||||
^mln |
( ^ ы х - ^ х Н Я в ы х + Я Н Я , |
■и (Твх |
|
fи)» |
|
(8.12) |
|||||
' |
|
|
|
|
|
||||||
|
(Явых + Я) ] я 'х + С |
|
|
|
|
|
|
|
|
||
где и (Тах — /„) — значение входного напряжения |
(t) в момент поступления очеред |
||||||||||
ного запускающего |
импульса; |
|
|
C x i с. |
|
|
|
|
|
|
|
|
Тз = |
[(Я'Ых + |
Я) II Л'вх+ |
|
|
|
|
|
(8.13) |
||
Закон изменения входного напряжения при t > |
|
|
|
|
|
|
|
|
|||
«ВХ1 (0 = Emine - ‘/x3 [Е'аыХ Ж ы х + |
Ях + |
O |
l |
- |
е~ 1/Х>)> |
|
|
||||
тогда, положив wBxi (У = ^п ’ с Учетом соотношений (8.12) |
и (8.13), определяем |
|
|||||||||
|
< и = [(Я ^х + |
Я)11Я’х + |
О С |
Х |
|
|
|
|
|
|
|
( С х - С * ) (я ' |
+ я) и |
|
|
|
|
pi |
|
Р 1 |
|
|
|
|
|
|
|
pI |
|
|
|
||||
(Я‘ЫХ+ Я)Н я‘х + С |
■и (Тв%— /и) ■ |
|
^вых^вх |
|
|
||||||
|
Явых + Я + С |
•. |
(8.14) |
||||||||
К In |
и°п-[Е1шХЖы х + Ях + Я^)] |
|
|
|
|||||||
|
|
|
|
|
|
199
Закон изменения входного напряжения ( иВх£ при разряде конденсатора t > tjj в соответствии с эквивалентной схемой (рис. 8 .4 , в)
|
« » » « |
= |
W |
|
/AP + |
^ ы х - ^ п - ^ D |
|
„ |
|
е - 1/Х>), |
(8.15) |
|||||||||
|
|
К ы х + |
rD + |
R lx |
|
ВХ |
|
|||||||||||||
|
|
|
|
|
Р1 |
|
_ PU |
|
|
|
|
|
|
|||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||
г*е £ ш « = |
' |
|
ВЫ Х |
в ы х |
|
[ ( < х |
|
|
|
|
тр = |
[(/?“ых + |
||||||||
|
+ rD) 1 < с+ *в ы х |
|
|
|
|
|||||||||||||||
|
|
|
( < Х |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||||||
|
|
|
|
|
|
|
+ |
'р ) |
К * |
+ |
0 |
|
с - |
|
|
|
|
|
(8.16) |
|
Время |
восстанавливания исходного состояния мультивибратора |
|
|
|
||||||||||||||||
|
|
, = |
Tpln [ю — Е |
/ |
^вых — и п ~ |
Up. |
К х + |
Ц |
|
|
|
(8.17) |
||||||||
|
|
|
|
|
|
|
^тах' |
R lu x + ^вх + |
|
rD |
|
|
|
|
||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||||
если считать, что входное напряжение иВХ1 в момент /в достигает |
уровня 0 ,9 |
от асимпо- |
||||||||||||||||||
тического |
значения. |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||
При RBVIX |
КВых ^ |
^вых ^ |
^вх |
|
|
5 Явх ^ |
# расчетные формулы для sa |
|||||||||||||
торможенного мультивибратора с двухпетлевой |
обратной связью (8 . 12) |
fe. 17) преоб- |
||||||||||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
разуются |
к |
виду |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
<В= |
(2Явых + |
rD) С In [10 - |
( £ 'ых - |
|
|
||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
- £ в ы х + 2 ^ |
/ 2 (£“ых- ( У 0 )]; |
|
(8.18) |
|||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
/„ = |
RC In [2 (Е'вых - |
£°ВЬ1Х) + |
UD!(E\m - |
и°п)) |
||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
при |
Твх > |
|
|
|
|
(8.19) |
||
|
|
|
|
|
|
|
in = |
ЯС In {|2 £ вых — £ вых — и (Т\ |
|
<и)]/(^Ых - ^ п^п)}} |
||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
вых — - V' вх — |
|||||||
«6*1 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
при |
ТВХ < /и + |
*в> |
|
|
|
(8.20) |
|||
О |
|
|
|
|
и |
t |
|
где |
и (Гвх - |
/н) = |
[(£ 'ых - |
£ ВЬ1Х) /2 + |
(/“] X |
|||||||
* |
|
|
|
|
||||||||||||||||
Езых |
|
|
|
|
I |
|
|
|
|
X |
* Г ‘(7 вх“ |
/ и,/(2/?Вы х + '‘Д )С -f- |
|
|
|
|||||
Е$ш " |
Ъ |
Г |
~ |
|
|
|
|
|
|
|
|
|||||||||
Л |
|
|
+ |
вых “ |
UD) ( 1 |
- |
^ |
(7 B x - V A 2^ B b ix + ^ )C ) . |
||||||||||||
Н ‘ |
|
j Я* |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||
п |
|
|
|
|
|
|
Несколько |
лучшие |
|
показатели по стабильности вы |
||||||||||
Emat |
|
|
|
|
|
|
ходных импульсов и эффективности имеет заторможенный |
|||||||||||||
ич |
|
|
|
|
|
|
мультивибратор на ИЛЭ |
ИЛИ—HE/ИЛИ |
ЭСТЛ с пере |
|||||||||||
|
|
|
|
|
|
зарядом |
конденсатора ВЗЦ |
(см. табл. 3.5). Принципиаль |
||||||||||||
Emin |
|
|
|
|
|
|
ная |
схема и временные |
диаграммы напряжений такого ге |
|||||||||||
|
|
|
I |
|
нератора изображены на рис. 8.5, а и б соответственно. |
|||||||||||||||
«6М |
|
|
|
|
||||||||||||||||
|
|
|
|
|
|
Принцип работы мультивибратора |
заключается в сле |
|||||||||||||
О |
|
|
|
|
|
|
||||||||||||||
Ебш |
|
|
|
|
|
|
дующем. В исходном состоянии /?5-триггер с прямыми вхо |
|||||||||||||
|
|
|
|
|
|
дами |
на |
ИЛЭ DDL1 и DD1.2 находится в единичном со |
||||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
стоянии по выходу ИЛЭ DDJ.J. При поступлении |
на сво |
||||||||||||
|
|
(Г |
|
|
|
бодный вход ИЛЭ DD1.1 запускающего импульса положи |
||||||||||||||
|
|
|
|
|
тельной |
полярности с |
амплитудой UmBX*=* ^вых |
^вых |
||||||||||||
|
Рис. |
8.5 |
|
|
|
триггер |
изменяет |
свое |
|
состояние |
на |
противоположное |
||||||||
|
|
|
|
|
|
|
(t = |
ti на рис. 8.5, |
б). Конденсатор С перезаряжается че |
|||||||||||
рез выход ИЛЭ DD1.1 и времязадающий резистор R. Диод VD при этом закрыт. В про |
||||||||||||||||||||
цессе перезаряда конденсатора входное напряжение |
цВХ2 ИЛЭ |
DD1.2 |
экспонен |
|||||||||||||||||
циально |
возрастает с |
постоянной |
временит |
от |
£ min, стремясь |
к |
0 ( / > |
t{). |
Триггер |
|||||||||||
возвращается в исходное состояние при ивх2 ^ |
U®(t = |
/г)- В дальнейшем конденсатор С |
||||||||||||||||||
быстро |
разряжается |
через |
открывшийся диод VD и выходы триггера с постоянной вре |
мени тр, а входное напряжение ивх2 экспоненциально убывает от £ тах, стремясь к ве личине UBX (/ > /2).
200