книги / Справочник по микроэлектронной импульсной технике
..pdfВозможность построения автоколебательного блокинг-генератора обусловлена
наличием эмиттерных выводов транзисторов VT2 и VT3. Соединив вместе выводы 3 и 8 |
|
транзистор VT2 можно перевести в закрытое состояние и исключить его влияние на рабо |
|
ту автогенератора. Влияние резисторов R2—R6 можно исключить, если соединить с корпу |
|
сом выводы 2, 3 и 5 . |
v 3 |
Принцип работы а в т о к о л е б а т е л ь н о г о |
б л о к и н г - г е н е р а т о р а |
tf! к о л л е к т о р н о - б а з о в о й т р а н с ф о р м а т о р н о й о б р а т н о й с в я
з ь ю и б а з о в о й |
в р е м я з а д а ю щ е й ц е п ь ю , принципиальная схема которого |
изображена на рис. 4.7, б, заключается в следующем. |
|
Пусть транзистор |
VT3 начинает открываться. Ток его коллектора начинает увеличи |
ваться. Это вызывает уменьшение напряжения на коллекторе и увеличение напряжения на базе, обусловленное соответствующим включением базовой обмотки по отношению
Рис. 4.8
к коллекторной. Увеличение базового напряжения приводит к еще большему увеличению коллекторного тока и т. д. Этот процесс будет лавинообразным, если приращение базового тока А/'б вызовет приращение коллекторного тока Д/к = рА/б, которое, будучи пересчи танным к базовой обмотке, дает приращение AiKwK/wQ > Aig, где и — число витков коллекторной и базовой обмоток соответственно. Таким образом, условие возникнове ния лавинообразного процесса имеет вид
Ршк/ауб > 1 . |
(4.16) |
При увеличении базового тока, переводящего транзистор VT3 в режим насыщения, при котором Р = 0 , лавинообразный процесс заканчивается. Во время лавинообразного про цесса токи коллектора и базы и напряжение на базе скачкообразно возрастают, а напря жение на коллекторе уменьшается (рис. 4.7, в). Напряжение на конденсаторе при этом ос тается неизменным. Транзистор VTJ в это время закрыт.
После перехода транзистора VT3 в режим насыщения начинается сравнительно мед ленный процесс заряда конденсатора базовым током через базовую обмотку трансформато ра, резистор R$ и участок база — эмиттер транзистора VT3> Влиянием резистора R на про цесс заряда конденсатора можно пренебречь, поскольку сопротивление R много больше входного сопротивления транзистора. Напряжение на конденсаторе при этом увеличивает
ся, а ток заряда (базы) уменьшается.
Резистор R$ со сравнительно малым сопротивлением (до 100...200 Ом) необходим для стабилизации длительности импульса. Это сопротивление включает в себя сопротивление дополнительно включенного резистора, базовой обмотки трансформатора, а также участка
база — эмиттер насыщенного транзистора.
Для определения закона изменения тока коллектора необходимо воспользоваться экви валентной схемой блокинг-генератора при насыщенном транзисторе VT3 (рис. 4.8, а), когда его можно считать эквипотенциальной точкой. После пересчета элементов нагрузоч ной и базовой обмоток трансформатора к коллекторной обмотке получается упрощенная эквивалентная схема, изображенная на рис. 4.8, б. На этой схеме приняты следующие
91
обозначения:
R„ = Rtt (wJwH)*] R'6 = R6 (шк/ш6)2;
С = C (шб/шк)а;
LK— индуктивность коллекторной обмотки. Согласно этой схеме
*к = |
*н + |
+ *6и> |
|
*н = |
UK/RH; |
i^ = U^/LK\ |
(4.17) |
i'c = U ^ i,CR6IR6,
если учесть, что напряжение на конденсаторе С в начале процесса заряда почти равно нулю.
Ток коллектора во время заряда конденсатора изменяется в соответствии с системой уравнений (4.17) по закону
<к = U JRH+ U J /U + |
UKe - ‘HCRt'lR6, |
(4.18) |
а ток базы — по закону |
|
|
(б = [ щ и Л т Л б ) ) |
е“ '/(СЧ |
(4.19) |
Процесс заряда конденсатора, при котором формируется импульс на коллекторе, длится до тех пор, пока при уменьшении зарядного (базового) тока транзистор находится в режиме насыщения. Когда транзистор начнет выходить из режима насыщения, базовый ток начнет уменьшаться, вызывая уменьшение коллекторного тока, в результате чего раз вивается лавинообразный процесс запирания транзистора и заканчивается стадия форми рования импульса с длительностью /и. Токи *к и /<j, напряжения ик , иб при этом скачко образно уменьшаются, а напряжение ык увеличивается. В момент окончания импульса в со ответствии с выражениями (4.18) и (4.19)
«К ('и) = UJR'n + и Л / и + и*е ' “/<СЯб’//?б = |
(/„) = р wKR6 |
откуда с учетом неравенства Р > 1
tu = CRc In ______ _________ |
(4.20) |
Ю кЯбО /^ + 'и /М |
|
При расчете блокинг-генератора сначала выбирают трансформатор (его параметры LK, wK, Шб), сопротивление R6 (100...200 Ом), а затем по заданной длительности импульса рассчитывают потребную емкость конденсатора
с = /„/ Re In |
(4.21) |
WKR6(1/RU+ U L K}
Напряжение UKна коллекторе транзистора VT1, к которому подключается один конец коллекторной обмотки, можно определить по формуле
Ук. — — R J к0 »
tи
где / к0= (1/Г) j lK(t) dt — постоянная составляющая тока коллектора.
Приближенно можно считать, что ток коллектора во время формирования импульса
почти постоянен и равен начальному значению: |
|
* к ( 0 ) = а д ; , + 1 / к / 4 |
|
Поэтому |
|
/ко ~ V KKQR'H) + ^ K/(Q^6). |
(4.22) |
где Q = TltH скважность импульсов. |
|
С учетом выражения (4.22) |
|
и к = £к/[1 + (RJQ ) {U R ’u + |
(4.23) |
92
При скважностях Q, измеряемых несколькими десятками и сотнями, когда |
QR'H |
|||
QR6 ^ Ri* |
^ ^к* |
|
|
|
После окончания лавинообразного процесса запирания транзистора VT3 начинается |
||||
стадия сравнительно медленных процессов разряда конденсатора и рассеяния |
энергии |
|||
магнитного |
поля трансформатора, обусловливающего появление послеимпульсного |
вы |
||
броса напряжения положительной полярности на коллекторе |
и отрицательной |
на |
базе. |
|
Транзистор |
VT1 в диодном включении в это время открыт, что |
обеспечивает апериодиче |
ский характер этого переходного процесса.
Разряд конденсатора происходит через резистор R и источник питания £ к. При разря де конденсатор стремится перезарядиться до напряжения — £ к. Однако в момент, когда
напряжение uQ |
и<5 станет равным нулю, транзистор VT3 снова начинает открываться |
й описанные выше процессы снова повторяются. Время разряда определяется из выражения
ис (0 = [«С (°) — ис (°°)1 e~l/iRC) + ис (со),
где и0 (со) = —£ к; ис (*р) = ис (0 ) — начальное для процесса разряда напряжение. Его можно определить по формуле
|
ис (0) = w6EK/wK - R6i6 ((„) = UKw6 (1 - |
e~‘»/(CR(i>) wK. |
||
Тогда время |
разряда |
|
|
|
|
EK + |
UKw6 ( \ - e |
l^ |
) /WK |
|
tp = CR In |
EK |
(4.24) |
|
Период |
автоколебаний |
|
||
|
|
(4.25) |
||
|
7 1 = |
/и *~Wp ^ |
^p# |
поскольку скважность генерируемых блокинг-генератором импульсов обычно составляет десятки и сотни.
Функциональная схема автоколебательного блокинг-генератора с базовой времяэа* дающей цепью на микросхеме 119ГФ1 изображена на рис. 4.8, в.
Лучшими показателями по стабильности временных параметров импульсов отличает ся б л о к и н г - г е н е р а т о р с э м и т т е р н о й в р е м я з а д а ю щ е й ц е п ь ю [59]. Рассмотрим автогенератор с коллекторно-эмиттерной обратной связью, в котором транзистор VT2 закрыт (его база соединена с эмиттером (рис. 4.7, а)), а вывод 5 для созда ния режима автоколебаний соединен с источником — ЕЭ1 времязадающая цепь RC подклю чена к эмиттеру (рис. 4.9, а). Особенность работы этого блокинг-генератора заключается
93
в том, что времязадающий конденсатор С здесь заряжается' эмиттерным, а не базовым, как в ранее рассмотренном блокинг-генераторе, током. Поэтому при одинаковых емкостях конденсаторов длительность импульса блокинг-генератора с эмиттерным конденсатором будет меньше, чем у блокинг-генератора с базовым конденсатором. Кроме того, в блокинггенераторе с эмиттерной времязадающей цепью влияние эмиттерного тока закрытого тран зистора на время разряда конденсатора меньше, чем влияние базового тока закрытого транзистора блокинг-генератора с базовым конденсатором.
Условие возникновения лавинообразных процессов в этом варианте блокинг-генера
тора имеет вид |
(4.26) |
ашк/Ш э > 1 , |
где а — коэффициент усиления тока эмиттера.
Ввиду того что а < 1 , блокинг-генератор с коллекторно-эмиттерной обратной связью возбуждается только при использовании повышающего трансформатора (доэ < аи>к). Процессы в блокинг-генераторе с эмиттерной времязадающей цепью аналогичны процес сам в блокинг-генераторе с базовой времязадающей цепью.
Для определения длительности импульса необходима эквивалентная схема блокинггенератора при насыщенном транзисторе VT3 (рис. 4.9, б). На этой схеме приняты следу
ющие обозначения: Ra = Ra (wK/wa)2\ R3 = R3 (wK/w3)2; С я* С (o>9/wK)2.
Сопротивление R9 включает в себя сопротивления эмиттерной обмотки трансформатора участка база — эмиттер, а также дополнительного резистора, который включают для стаби лизации длительности импульса. Обычно R9 = (20...50) Ом. Согласно этой схеме
*к = |
*н + lL + |
£ » |
|
‘н = |
^к/Я„; |
£L == |
Н.27) |
Закон изменения тока коллектора при насыщенном транзисторе имеет вид |
|
||
*к = и « /К + и л и + UKe~<tCRVR'3( |
(4.28) |
||
тока эмиттера — |
|
|
|
i3 = w3Uue |
э /(^кЯэ). |
(4.29) |
|
Р Процесс формирования импульса заканчивается в тот момент, когда при |
уменьше |
нии тока эмиттера, заряжающего конденсатор, транзистор начнет выходить из режима насыщения. Этот момент наступит при
*к (^и) — °Иэ (^и)г
откуда в соответствии с выражениями (4.28) и (4.29) |
|
|
|
|
U JRH+ UKt J U + |
и«е-‘“ПС^ 1 $ э = а |
и ^ ' ^ ^ Ы |
э ) . |
|
Длительность импульса согласно последнему выражению |
|
|||
|
w3 (а —■w3fwK) |
|
(4.30) |
|
— CRB In - |
^н/^к) |
* |
||
а емкость конденсатора |
®кЛэ(1/ ^ + |
|
||
w9 (а — w3/wK) |
|
|
||
С = /„/ |
1 |
(4.31) |
||
R3\n |
|
Г |
||
|
№ '„ + t»IU) |
|
||
Если учесть, что начальное для процесса разряда напряжение на конденсаторе, до |
||||
которого он зарядился, ис (0 ) = |
UK (1—е |
напряжение, до которого конден |
||
сатор стремится перезарядиться при разряде конденсатора, ис (оо) = |
— E3f напряжение, |
при котором отпирается транзистор и прекращается разряд конденсатора, |
ис (/р) = 0 , то |
время разряда конденсатора |
|
h = CR In {[Е3+ UK{ 1 - е~‘аПС^ ) ] / Е 3}. |
(4.32) |
94
Напряжение UKt как и для блокинг-генератора с базовой хронирующей цепью, опрееляется по формуле
UK= |
£ к/[1 + |
(1/Я„ + l/i^ /Q ). |
(4.33) |
Период колебаний Т = /и + |
/р ^ /р, поскольку скважность генерируемых этим бло- |
:инг-генератором импульсов составляет сотни и более.
„ Функциональная схема блокинг-генератора с коллекторно-эмиттерной обратной свяью и эмиттерной времязадающей цепью на микросхеме 119ГФ1 изображена на рис. 4,9, в. Сравнивая схемы, изображенные на рис. 4.7, а и 4.9, а и рис. 4.9, в, можно сделать вывод! 1ТО сопротивление R в схеме на рис. 4.9, а определяется по формуле
R = R' + Rb (R4 + R0 + R2 || R3)/(R4 + R6 + Re + R2 II R3).
Если учесть, |
что для микросхемы 119ГФ1 R2 = 5 кОм, R3= |
1 кОм, R4 = 8 кОм, |
R5 = 7 кОм, R3 = |
300 Ом, то после расчета потребного сопротивления R можно определить |
|
юпротивление дополнительно включаемого резистора |
|
|
|
R' = R — 4 кОм. |
(4.34) |
5. ЗАТОРМ ОЖЕННЫ Е БАОКИНГ-ГЕНЕРАТОРЫ
Схема заторможенного блокинг-генератора с коллекторно-базовой обратной связью и сбазовойвремязадающей цепью, выполненного на элементе блокинг-генератора (рис. 4.7, а), изображена на рис. 4.10, а. В исходном состоянии транзистор VT2 закрыт напряжением положительного смещения на его эмиттере, создаваемом делителем R3R4. Конденсатор С разрядился через резистор R и на базе транзистора VT3 почти нулевое напряжение, по этому он закрыт. При подаче на вход импульса запуска положительной полярности транзи стор VT2 открывается и на коллектрорной и, следовательно, на базовой обмотке трансфор матора образуется ЭДС. Базовая обмотка включена так, что при уменьшении потенциала коллектора увеличивается потенциал базы. Таким образом, под действием импульса
91
запуска начинает открываться транзистор VT3> происходит лавинообразный процесс его пе рехода в состояние насыщения. Конденсатор С начинает заряжаться через резистор R$, базовую обмотку и участок база—эмиттер транзистора VT3. По мере заряда конденсатора зарядный ток, почти равный базовому току, уменьшается. Когда он уменьшится настоль ко, что транзистор начнет выходить из режима насыщения, формирование импульса за кончится. Произойдет лавинный процесс запирания транзистора. Блокинг-генератор пе
рейдет в исходное состояние, конденсатор разрядится через резистор R. |
Длительность им |
пульса, как и в случае автоколебаний, определяется по формуле (4.20). |
|
Резистор R должен иметь сопротивление, при котором конденсатор С успеет разря |
|
диться до прихода следующего запускающего импульса |
|
/ г < ( Г — /Н)/6С, |
(4.35) |
где Т — период следования запускающих импульсов.
Функциональная схема заторможенного блокинг-генератора с базовым времязадающим конденсатором на микросхеме 119ГФ1 изображена на рис. 4.10, б. Кроме расчетных
элементов С и R, в схеме имеются вспомогательные элементы Сх = |
6,8 мкФ, Са = 560 пФ, |
С3 = 0,1 мкФ. |
базой и эмиттерной |
Заторможенный блокинг-генератор на транзисторе с общей |
времязадающей цепью (рис. 4,10, в) работает следующим образом. В исходном состоянии транзистор VT2 закрыт напряжением, снимаемым с резистора R3 делителя R3R4. Тран зистор VT3 при этом также закрыт, поскольку после разряда конденсатора С через резистор R6 на его эмиттере действует небольшое положительное напряжение, снимаемое с рези стора R6 делителя R5R6.
Под действием импульса запуска транзистор VT2 открывается и на коллекторной
иэмиттерной обмотке трансформатора образуется ЭДС. При этом потенциал эмиттера, как
ипотенциал коллектора транзистора VT3, уменьшается, вызывая отпирание транзистора VT3. Происходит лавинообразный процесс его перехода в состояние насыщения. В этот
момент начинается стадия формирования импульса. Конденсатор С заряжается эмиттерным током через эмиттерную обмотку и участок база — эмиттер транзистора VT3. Когда ток заряда, уменьшаясь, достигнет значения, при котором транзистор начнет выходить из ре жима насыщения, начнется лавинообразный процесс запирания транзистора VT3. Форми рование импульса закончится. После запирания транзистора VT3 зарядившийся конден сатор разрядится через эмиттерную обмотку и резистор R6.
Длительность импульса, как и в режиме автоколебаний этого варианта блокинггенератора, определяется по формуле (4.30). Период следования запускающих импульсов должен быть больше времени, необходимого для разряда конденсатора С, с учетом длитель ности импульса:
Т > 5СДв + /и. |
(4.36) |
При невыполнении условия (4.36) конденсатор С |
не успеет разрядиться до прихода |
очередного импульса запуска и длительность импульса будет зависеть от остаточного на пряжения на конденсаторе.
Функциональная схема заторможенного блокинг-генератора с эмиттерной времяза дающей цепью на микросхеме 119ГФ1 изображена на рис. 4.10, а.
6. ГЕНЕРАТОРЫ ИМПУЛЬСОВ НА ИНТЕГРАЛЬНОМ ТАЙМЕРЕ
Основное назначение ИТ — формирование высокостабильных временных интервалов от долей микросекунд до одного часа [10, 58]. Функциональная схема одного из ИТ изобра жена на рис. 4.11, а. Таймер состоит из трех транзисторов, двух компараторов, триггера и делителя напряжения из резисторов RJ, R2 и R3. Транзистор VT1 выполняет роль клю ча, управляемого напряжением, снимаемым с выхода триггера. Транзисторы VT2 и VT3 представляют собой эмиттерный повторитель, обеспечивающий большую нагрузочную спо собность таймера. Компараторы предназначены для получения перепада напряжения в момент равенства его входных напряжений. Триггер служит для управления выходными и разрядным транзисторами. Его состояние определяется уровнями напряжения на выхо дах компараторов. Начальное его состояние устанавливается импульсом сброса, подавае мым на установочный вход 4 триггера (рис. 4.11, а). Вывод 1 таймера служит для со единения с корпусом, 2 — для подачи импульса пуска таймера, 3 — выходной, 5 — дли контроля уровня опорного напряжения на входе первого компаратора (КН1), 7 — для подключения элементов времязадающей (хронирующей) цепи.
96
Для построения заторможенного генератора (схемы временной задержки) на интег ральном таймере необходимо между выводами 7 *и 8 (рис. 4.11, а) включить времязадающнй резистор R, между зажимами У и 7 — времязадающнй конденсатор С.
Принцип работы заторможенного генератора заключается в том, что при подаче им
пульса сброса на установочный вход 4 триггера на его инверсном выходе Q появляется вы сокий уровень напряжения, отпирающего транзисторы VTJ и VT3. В результате выходное напряжение таймера станет близким к нулю, а конденсатор С быстро разрядится через тран зистор VT1 почти до нулевого напряжения. Для уменьшения разрядного тока в цепь раз ряда включается резистор с небольшим сопротивлением. Поскольку напряжение на верх нем входе компаратора КН1, снимаемое с резисторов R2 и R3, больше напряжения на нижнем входе, выходное напряжение компаратора КН1 мало. Напряжение на нижнем входе компаратора КН2 выше напряжения, снимаемого с резистора R3.
При подаче пускового импульса отрицательной полярности на вход 2 (рис. 4.11, а) выходное напряжение компаратора КН2 скачкообразно повышается, вызывая опрокиды вание триггера, открывание транзистора VT2 и закрывание транзисторов VT1 и VT3.
Выходное напряжение таймера при этом скачкообразно возрастает, а конденсатор |
С на |
чинает заряжаться через резистор R (рис. 4.11, б). Когда по мере заряда конденсатора на |
|
пряжение на нижнем входе компаратора КН1 достигает опорного уровня L/ol, |
опреде |
ляемого напряжением, снимаемым с резисторов R2 и R3, компаратор КН1 срабатывает, на его выходе напряжение возрастает скачкообразно, триггер переходит в исходное состоя ние, транзисторы VT1 и VT3 открываются. Выходное напряжение падает почти до нуля, а конденсатор быстро разряжается через транзистор VT1 .
При определении длительности импульса воспользуемся значениями напряжения на
времязадающем конденсаторе. Начальное |
напряжение |
на |
нем ис (0) *=* 0, |
напряжение, |
|||
к которому он стремится зарядиться, ис (оо) = |
£ к. В момент окончания импульса напря |
||||||
жение на нем ис (f„) = |
U ol. Длительность импульса, следовательно, |
|
|||||
<« = RC In |
---------- |
In - |
■ |
- |
- , |
Yoi = Уо1/*к. |
(4-37) |
|
L * — u o\ |
1 |
Yol |
|
|
|
|
Для обеспечения высокой стабильности длительности в таймере рекомендуется использовать оптимальную для заданной длительности импульса постоянную времени т. Чтобы ее найти, необходимо воспользоваться законом изменения напряжения на заряжа ющемся конденсаторе
ис (0 = £к (I — e~i,x).
В момент |
t — t„ |
производная duc/dt = Еке l"fxlx имеет максимальное значение |
|
при оптимальной |
величине постоянной Topt = tH. Логарифм дроби в выражении |
(4.37) |
|
при этом равен единице. |
|
||
Если |
учесть, |
что. в этом-случае 1/(1 — Y0l) = 2,72, оптимальный порог |
уо1 = |
= 0,63. |
|
|
|
97
Для обеспечения стабильного значения уо1 сопротивления резисторов 7?/, R2 и
R3 сделаны равными. Поскольку они выполнены из одного материала и в одном техноло гическом цикле, при изменении климатических условий, они изменяются одинаково и по этому коэффициент
? = (* 2 + R M R i + R2+ R 3) = а/ 3 « о ,б б
от температуры не зависит и близок к оптимальному. При этом длительность импульса
= RC In - г _ --0- т ■* 1.1RC. |
(4.38) |
Сопротивление R ограничивающее разрядный ток и включенное между выводами 7 и верхней обкладкой конденсатора С, определяется по формуле
Rf = (Т — /И)/5С, |
(4.39) |
где Т — минимальный интервал между двумя соседними пусковыми импуль сами.
Высокая стабильность длительно сти импульса генератора на таймере объясняется высокой стабильностью по рога срабатывания у, а независимость ее от напряжения источника питания — тем, что уровень напряжения, до кото рого стремится зарядиться конденсатор, и пороговое напряжение зависят от од ного и того же источника напряжения.
|
|
|
|
|
Автогенератор |
на |
интегральном |
|||||
|
|
|
|
таймере выполняется в соответствии со |
||||||||
|
|
|
|
схемой, изображенной на рис. 4.12, а. |
||||||||
Принцип работы автогенератора заключается в |
следующем. |
Пусть в |
момент |
t = 0 |
||||||||
(рис. 4.12, |
б) начинается |
стадия |
заряда конденсатора |
С |
через |
резисторы |
R' |
и R". |
||||
Пока |
напряжение на выводе 7, |
складывающееся |
из напряжений на |
конденсаторе С и |
||||||||
резисторе Rn, меньше 0,66£к, первый компаратор |
имеет низкое выходное напряжение. |
|||||||||||
Напряжение на входе 2 компаратора J<H2 выше 0,33Ен и поэтому выходное |
напряже |
|||||||||||
ние компаратора низкое; напряжение Q триггера |
мало |
и |
транзисторы |
VT1 |
и VT3 |
|||||||
(рис. |
4.11, |
а) таймера |
закрыты. Когда напряжение на входе 7 станет равным 0,66£к, |
напряжение на выходе компаратора КН1 скачкообразно увеличится, напряжение Q триг гера возрастет, транзисторы VT1 и VT3 откроются. Напряжение на выходе таймера резко упадет, а конденсатор С начнет разряжаться через резистор Ra и открывшийся транзистор VT1. Напряжение на входе 2 компаратора КН2 будет уменьшаться и когда оно достигнет уровня 0,33£к, напряжение на выходе компаратора КН2 резко увеличится, вызывая опро кидывание триггера и запирание транзисторов VT1 и VT3. Процессы в автогенераторе та ким образом будут периодически повторяться.
Время /3 заряда конденсатора можно определить, зная начальное напряжение на кон денсаторе ис (0) = 0,33£к. При заряде конденсатор стремится зарядиться до напряжения
ис (DO) = Ек. В момент окончания заряда, если пренебречь малым по сравнению с R ' со
противлением R", напряжение |
на конденсаторе ис (/3) = 0,66£к. Тогда |
время |
заряда |
|||||
t — (/?' 4- Р") С In |
Ек |
0>33£к |
t O J i R ' |
+ R ^ C . |
|
(4.40) |
||
+ Я |
1 Ы п |
£ к _ |
0>бб£ к |
|
||||
При разряде ис <0) = 0,66/^, |
ис (оо) = |
0, |
ис (/р) = |
0,33£к. |
Поэтому |
время |
разряда |
|
/р = |
CRT In |
0 — 0 ,6 6 £ к |
*0,7CR\ |
|
(4.41) |
|||
0 — 0,33£к |
|
|||||||
|
|
|||||||
Период колебаний равен сумме времен заряда и разряда |
и в соответствии с выраже |
|||||||
ниями <4.40) и (4.41) составляет величину |
|
|
|
|
|
|
||
|
Т = |
0 ,7 |
(R' + 2 R n)C. |
|
|
(4. 42) |
7.ШИРОТНО-ИМПУЛЬСНЫЕ МОДУЛЯТОРЫ НА ИТ
Для осуществления модуляции импульсов по длительности модулирующее напряже ние UMподается на вход 5 таймера (рис. 4.11, а). В этом случае конденсатор при заряде стремится зарядиться до напряжения ис (оо) = Ек и прекращает свой заряд при ис ( fj =
= UM. Если учесть, что начальное напряжение на конденсаторе ис (0) = 0, то длительность модулируемого импульса
/„ = RC In / |
к ~ ° |
= RC In , ~ |
, YM = U JE K. |
(4.43) |
L |
K — |
А— гм |
|
|
Линейная зависимость между приращениями длительности импульса Д1Я и модули рующего напряжения ДUu наблюдается при сравнительно небольших приращениях этих величин. Для определения допустимых пределов изменения модулирующего напряжения выражение (4.43) перепишем в следующем виде:
/и = |
*„о ± Д/и = RC In {1/[1 - (?мо ± Д?м)И» |
(4-44> |
|||
где ^иО» 7мое к — средние значения длительности и модулирующего напряжения, |
относи |
||||
тельно которых осуществляется модуляция. |
|
|
|
||
Согласно выражению |
(4.44) |
|
|
|
|
, |
|
1 |
1 — Тмо |
|
|
и |
1 |
(YMO =*= ДYM ) |
1 |
YMO * |
|
откуда |
*и = ^иО — « с In [14= |
— YMO)1* |
|
||
|
|
||||
где |
*и0 = |
RC In [1/(1 — YM0)], |
|
||
|
Д^и — — RC In [1 -F AYM/O - |
YMO)]- |
(*•«» |
Для получения линейной зависимости Д/и (Дум) необходимо выполнить неравенство
AYM^ |
1 — YMO* В этом случае, в результате разложения в ряд функций вида la (1 + х)ч |
|
где х < |
1, и учета только первого члена разложения |
|
|
Д/и = ± RC1Дум /(1 - YMO)- |
(4.46) |
Относительное приращение длительности
<447>
Нелинейность зависимости (4.47) определяется величиной, не большей второго члена разложения функции (4.45), и составляет
А6<и = 0 ,5 ( AVm— \ |
( in - г —^------\ 1 |
(4.48) |
У 1 — Тмо } |
\ 1 Тмо) |
|
В качестве среднего значения модулирующего напряжения целесообразно принять Um = 0,66Ек. Тогда, задавшись допустимой нелинейностью Дб/И, из выражения (4.48)
можно определить допустимое приращение модулирующего напряжения |
|
Д ^ м дрп = 0 > З З Е к у г2,2Д6<идоп. |
(4.49) |
Относительное изменение длительности, соглаЬно выражениям (4.47) и (4.49), |
|
= 0,9 |Л2,2Д& Ндоп. |
(4.50) |
Если, например, допустима нелинейность 10 % (Дб£н = 0 Л ), то согласно |
выражению |
(4.50) 6 /„ ^ 4 2 % . |
|
Для осуществления частотной модуляции в автогенераторе (рис. 4.12, а) ко входу 5 таймера подключается источник модулирующего напряжения 1/м . В этом случае, соглас
но выражениям (4.40) и (4.41), |
|
|
г - « г + в Ч С 1. |
+ У С 1л - о ^ Г - |
«•«> |
99
Если учесть, что £/м = Um ± At/M, т 0 согласно выражению (4.51)
1— 0,33
Т = Т0 ± АТ = С (R' + Я") In с т - ’п Vm; ^ ™ .
1 ~ (YMO ± ^YM)
где |
ДГ = С (R' + Я» + R"/2) |
ДТМ |
(4.52) |
||
1 ~ |
VMO * |
||||
а относительная |
нестабильность |
|
|||
|
|
|
|
ьт = -4г- = с (У?' + |
|
Ат“ — [с(У + «*) X |
|
|||
|
'о |
|
|
1 — YMO [ |
|
|
|
|
х In |
, 0,66------1- CR'■ Ч |
п - ^ - Г |
(4.53) |
|||
|
|
1 ~ Y MO |
|
0,33 |
J |
|
|
При Um = |
0,66£к, согласно выражению (4.53), |
|
|
|
|||
|
fi r_ 07 |
( У + |
»/,**) |
дУм |
|
(4.54) |
|
|
|
’ |
(/г' + |
2 /г") |
о,зз |
• |
|
|
|
|
|||||
Допустимое |
изменение модулирующего напряжения |
|
|
||||
|
д " м доп = °.ЗЗЯ к |
Y Д б Г доп |
|
+ у . . |
(4.55) |
||
Если, например, допустимая нелинейность 10 % (Аб71доп = |
0,1), то согласно |
выражениям |
|||||
(4.54) и (4.55) при R' > Rn 6 Т ^ |
38 %. |
|
|
|
|
Глава 5
ИМПУЛЬСНЫЕ УСТРОЙСТВА НА ДИФФЕРЕНЦИАЛЬНЫХ УСИЛИТЕЛЯХ
1.ГЕНЕРАТОРЫ ИМПУЛЬСОВ НА ИДУ
СБАЗОВЫМ ВРЕМЯЗАДАЮЩИМ КОНДЕНСАТОРОМ
Одноконденсаторный автогенератор можно выполнить (рис. 5.1, а) на ИДУ, один из входов дифференциального каскада которого соединен с помощью времязадающего конден сатора с синфазным по отношению к данному входу выходом. Этим обеспечивается поло жительная обратная связь.
Принцип работы этого генератора в режиме автоколебаний сводится к следующему. Пусть в момент t= 0 (рис. 5.1, б) транзистор VT1 запирается, a VT2 отпирается. Тогда конденсатор С заряжается от источника питания Ef через резисторы R1 и R6 . Зарядный ток частично ответвляется в цепь базы открытого транзистора VT2 , напряжение и на кол лекторе которого в это время минимально. По мере заряда, напряжение иб2 на базе транзис
тора VT2 уменьшается, стремясь к напряжению ыб2 (сю) = —Я0/<5, где / 5 — базовый
ток транзистора VT2 . Когда это напряжение достигнет порогового значения Un, начинает развиваться лавинообразный процесс. Ток эмиттера VT2 уменьшается, ток эмиттера VTI увеличивается, а потенциал коллектора VT1 уменьшается. Благодаря емкостной связи напряжение нб2 еи*е больше уменьшается. Таким образом, напряжение и скачкообразно
увеличивается, а потенциал коллектора VT1 — уменьшается. Зарядившийся конденсатор начнет разряжаться через резистор R6 и транзистор VT1 . По мере разряда отрицательное напряжение иб2 уменьшается, стремясь к нулю. Когда оно достигнет порогового значения
Uw ИДУ снова опрокинется и т. д. Таким образом, процессы будут периодически повто ряться.
Во время заряда конденсатора напряжение на базе VT2 изменяется по закону
«62 (0 = (tfmt - |
+ ЛУб) * ~ '/Тз - /г,/в . |
(5.1) |
100