книги / Изучение функциональных свойств многослойных пленок на основе двух- и трехкомпонентных нитридов тугоплавких металлов и их соединений с легкоплавкими металлами и неметаллами
..pdfментным составом, толщиной, минимальной дефектностью, высокой плотностью и инертностью к 5%-ному раствору NaOH. Основной причиной значительного различия величин iкор и Rp для МП исследуемых конструкций с одинаковым материалом верхнего TiхZr1–хN слоя не может служить метод его получения, в связи с тем, что он был одним и тем же для конст-
рукций (3.4) и (3.5).
Рис. 3.22. Анодные поляризационные кривые образца из ВК8 с МП следующих конструкций: (1); (2); (3); ο (4)
Таблица 3 . 1 5 Результаты коррозионных испытаний тестовых образцов с МП
Коррозионные характеристикиМП |
|
Конструкция МП |
|
||
(1) |
(2) |
(3) |
(4) |
||
|
|||||
|
|
|
|
|
|
Rp 10–5, Ом см2 |
0,3 |
1,1 |
5,5 |
1,0 |
|
iкор 107, А/см2 |
10 |
3,6 |
2,0 |
5,5 |
Одной из причин изменения iкор и Rp могли послужить локальные несплошности верхнего слоя МП, являющиеся следствием свойственных для ионно-плазменных методов неравновесных условий ее формирования. В связи с наличием локальных несплошностей на коррозионное поведение МП в некоторой степени может влиять слой, расположенный под верхним слоем.
Различия методов осаждения верхнего слоя и фазового состава слоев МП, в свою очередь, могут привести к различиям адсорбции кислорода, ингибирующей электродные процессы на поверхности МП в растворе электролита. Хемосорбция кислорода вызывает повышение энергии акти-
81
вации электродного процесса, что, в свою очередь, приводит к значительному снижению константы скорости переноса заряда вследствие экспоненциальной функциональной зависимости между энергией активации и константой скорости.
Сравнение коррозионной стойкости многослойных пленок на основе двухкомпонентных TiN (ZrN) и трехкомпонентных TiхZr1–хN слоев и однослойных TiN (ZrN) пленок (см. табл. 3.6 и табл. 3.15) показывает, что многослойные пленки не превосходят простые нитриды по защитным свойствам. Причина незначительно худших коррозионных свойств TiхZr1–хN слоев заключается в большей их восприимчивости к окислению по сравнению с TiN (ZrN) слоями. Электрохимическое окисление TiхZr1–хN слоев приводит к образованию смешанного слоя оксинитридов Ti(N, O) + Zr(N,O) в нижней части диапазона возможных потенциалов (до 1,1 В), тогда как при более высоких потенциалах возможно образование слоя смешанного оксида TiO2 + ZrO2, который по-прежнему включает в себя определенное количество N2, выделяемого в процессе трансформации оксинитрида [97].
3.3. ИЗУЧЕНИЕ ФИЗИКО-МЕХАНИЧЕСКИХ, ТРИБОЛОГИЧЕСКИХ,
КОРРОЗИОННЫХ И АДГЕЗИОННЫХ СВОЙСТВ МНОГОСЛОЙНЫХ ПЛЕНОК
НА ОСНОВЕ ТРЕХКОМПОНЕНТНЫХ TI1–ХAlХN СЛОЕВ
Напряженные Ti1–хAlхN слои, формируемые в температурном интервале Тнач.с = 0,139Тпл с Vнагр.с = 0,1…0,6 К/мин, на основе двухкомпонентного c-TiN и комплексного нитрида c-Ti3AlN с глобулярной подструктурой, минимальными: содержанием Al 8,49...9,55 ат. %, термической стабильностью и степенью текстурированности Т = 0,2…0,4, многокомпонентной текстурой обладают невысокими ФМС (рис. 3.23, а, рис. 3.24 и табл. 3.16).
Превышение объемной доли тройного нитрида с однокомпонентной текстурой (105) h-Ti2AlN 67,2 %, достижение содержания Al 23,81 ат. %, вызванное смещением процесса формирования Ti1–хAlхN слоев в область более высоких температур Тнач.с = 0,141Тпл с Vнагр.с = 0,4 К/мин, приводит к улучшению их физико-механических свойств (см. рис. 3.23, а). Комплексом высоких износостойких и антифрикционных свойств обладают Ti1–хAlхN слои с максимальными: объемной долей (105) h-Ti2AlN фазы 95,9 %, содержанием Al = 26,58 ат. %, термической стабильностью Еп = 31,6 эВ и Т = 0,8, а также минимальными: размером ОКР = 21 нм, дефектностью поверхности и однокомпонентной текстурой обладают высокими ИАС
(см. рис. 3.23, б, рис. 3.24 и табл. 3.16).
82
а
б
Рис. 3.23. Функциональные свойства Ti1–хAlхN слоев на основе тройного нитрида Ti2AlN в зависимости от их фазового и элементного состава:
а) ФМС; б) ИАС
Высокими адгезионными свойствами и минимальной хрупкостью обладают Ti1–хAlхN слои, сформированные на подложке с высокой степенью однородности температуры по сечению, при формировании в установленном интервале ТемП.
Ti1–хAlхN слои, сформированные в области более высоких темпера-
тур Тнач.с=0,161Тпл и Vнагр.с = 4 К/мин, основаны на тройных нитридах h-Ti3Al2N2 и h-Ti2AlN и с-TiN. С повышением Тнач.с до 0,178 Тпл объемная долятройного нитридадостигаетVh-Ti3Al2N2 ≥90 %, чтосопровождаетсяростом
83
а |
б |
в |
г |
Ti3Al2N2, %
д е
Рис. 3.24. Зависимости физико-механических свойств Ti1–хAlхN слоев от их: а–в) элементного состава; г, д) фазового состава. Метод осаждения:
а, г, е) МР; б, в) ЭДИ, ЭДИ+ МР
84
Таблица 3 . 1 6
Физико-механические свойства многослойных пленок на основе Ti1–хAlхN слоев, сформированных МР, ЭДИ, ЭДИ+МР
|
|
|
|
|
|
|
ТемП |
|
|
|
|
|
|
|
3 |
*2 |
, |
Wе, |
Sотп, |
|
VDI- |
|
|
|
ТехП |
|
|
|
δ, мкм |
Н, ГПа |
* |
Е, ГПа |
|
Н/Е |
HU pl E |
|
5 |
SRC |
|||||
|
|
|
|
|
Vнагр.с, |
|
|
||||||||||||||
|
|
|
|
Тс, К |
Е , ГПа |
|
ГПа |
|
|
% |
·10 |
3198 |
|||||||||
|
|
|
|
|
|
|
К/мин |
|
|
|
|
|
|
|
|
мкм2 |
|
||||
|
|
|
1 |
|
|
2 |
3 |
4 |
5 |
6 |
7 |
|
8 |
9 |
|
|
10 |
11 |
12 |
13 |
|
|
Магнетронное распыление: общие ТехП: Uвыс = 600 В; tи.о = 5 мин; Vнагр.подл = 70 К/мин; N = 2,0 кВт; Р = 1,0 Па; Uсм = 80 В; |
||||||||||||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
N2 = 35 %, LAl = 270 мм и LTi = 100 мм |
|
|
|
|
|
|
|
|
|||||
|
Р, Па |
|
0,8 |
605…620 |
0,3 |
3,5 |
32 |
334 |
313 |
|
0,10 |
0,76 |
|
|
64 |
3,52 |
– |
HF-1 |
|||
|
|
1,2 |
605…630 |
0,6 |
4,0 |
30 |
325 |
305 |
|
0,10 |
0,66 |
|
|
63 |
3,86 |
– |
HF-1 |
||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||||||||||||
|
|
|
|
|
|
40 |
605…610 |
0,1 |
3,0 |
21 |
240 |
225 |
|
0,10 |
0,25 |
|
|
53 |
7,15 |
– |
HF-2 |
|
Uсм, В |
|
60 |
605…615 |
0,2 |
3,5 |
25 |
238 |
223 |
|
0,11 |
0,29 |
|
|
55 |
6,57 |
– |
HF-2 |
|||
|
|
80 |
690…710 |
0,4 |
4,0 |
27 |
291 |
273 |
|
0,10 |
0,44 |
|
|
62 |
4,62 |
– |
HF-1 |
||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||||||||||||
|
|
|
|
|
|
80• |
605…630 |
0,6 |
4,5 |
33 |
314 |
294 |
|
0,11 |
0,79 |
|
|
66 |
0,65 |
– |
HF-1 |
|
Электродуговое испарение: общие ТехП: Uвыс = 1000 В; tи.о = 20 мин; Vнагр.подл = 25 К/мин; Uсм = 200 В; N2 = 100 %; Iд = 75 А; |
||||||||||||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
Р = 1,0 Па; LAl = 310 мм и LTi = 310 мм |
|
|
|
|
|
|
|
|
|||||
|
|
|
|
|
|
0,5 |
670…725 |
1,9 |
6,0 |
26 |
211 |
197 |
|
0,13 |
0,42 |
|
|
60 |
5,07 |
– |
HF-2 |
|
Р, Па |
|
0,6 |
670…735 |
2,2 |
6,5 |
28 |
299 |
280 |
|
0,10 |
0,43 |
|
|
61 |
2,89 |
– |
HF-1 |
|||
|
|
0,8 |
670…775 |
3,5 |
7,0 |
30 |
309 |
290 |
|
0,10 |
0,58 |
|
|
66 |
0,62 |
– |
HF-1 |
||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||||||||||||
|
|
|
|
|
|
1,0 |
670…790 |
4,0 |
7,0 |
32 |
351 |
329 |
|
0,10 |
0,70 |
|
|
68 |
0,79 |
– |
HF-1 |
|
|
|
|
|
|
45/10 |
640…760 |
4,0 |
7,0 |
27 |
292 |
274 |
|
0,10 |
0,36 |
|
|
58 |
6,23 |
– |
HF-2 |
Vнагр.подл |
, |
К/мин |
|
251/20 |
670…790 |
4,0 |
7,5 |
36 |
382 |
358 |
|
0,10 |
1,31 |
|
|
76 |
0,09 |
– |
HF-1 |
||
|
tи.о |
мин |
|
|
15/40 |
670…850 |
6,0 |
7,0 |
32 |
323 |
303 |
|
0,11 |
0,70 |
|
|
68 |
0,12 |
– |
HF-1 |
|
|
|
|
|
|
|
||||||||||||||||
|
|
|
|
|
|
10/60 |
770…890 |
4,0 |
7,0 |
33 |
356 |
334 |
|
0,10 |
0,94 |
|
|
69 |
0,11 |
– |
HF-1 |
85
86
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
Окончание табл. |
3 . 1 6 |
||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
1 |
|
|
|
|
|
|
|
|
2 |
|
|
|
3 |
|
|
4 |
|
5 |
|
6 |
|
7 |
8 |
9 |
|
10 |
|
11 |
|
12 |
|
|
13 |
|||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||||||||||||||||
|
Комбинированный метод – МР+ЭДИ: общие ТехП: Uвыс = 600 В; N = 2,0 кВт; Uсм = 90 В; N2 = 50 %; Iд = 75 А; Р = 1,0 Па; |
|||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
702/600 |
|
|
|
|
|
|
LAl = 270 мм (катод) и LTi = 100 мм (мишень) |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||||||||||||||||
|
Vнагр.подл |
|
К/мин |
|
|
|
|
605…685 |
|
|
2,6 |
|
|
5,0 |
|
29 |
|
302 |
|
283 |
|
0,10 |
|
0,58 |
|
|
62 |
|
2,87 |
|
– |
|
|
HF-2 |
||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||||||||||||||||||||||||||
|
, |
|
|
602/700 |
|
|
615…700 |
|
|
2,9 |
|
|
5,5 |
|
30 |
|
309 |
|
290 |
|
0,1 |
|
0,45 |
|
|
66 |
|
0,78 |
|
|
|
|
HF-1 |
|||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||||||||||||||||||||||||||||
|
tи.о |
|
мин |
|
203/600 |
|
|
690…815 |
|
|
4,2 |
|
|
6,0 |
|
31 |
|
314 |
|
294 |
|
0,11 |
|
0,65 |
|
|
67 |
|
0,56 |
|
– |
|
|
HF-1 |
||||||||||
|
1 TiN-Ti1–хAlхN – технологический процесс осаждения Ti1–хAlхN слоя проводится при Uсм = 280 В, остальные процессы – при |
|||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||
Uсм = 200 В; |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||||
|
2 Ti |
-Ti |
|
Al |
N |
МР+ЭДИ |
; |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||||||||
|
3Ti |
|
МР |
|
|
1–х х |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||||||
|
ЭДИ |
-•TiN |
-Ti |
1–х |
Al |
|
N |
МР+ЭДИ |
•-Ti |
1–х |
Al N |
МР+ЭДИ |
. |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||||||||
|
|
|
|
|
|
|
МР |
|
х |
|
|
|
х |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
Перед процессом осаждения Ti1–хAlхN слоя методом МР с Uсм = 80• В подложку нагревают методом ЭДИ с Vнагр.подл = 20 К/мин, в остальных экспериментах при МР нагрев осуществляют с Vнагр.подл = 70 К/мин.
содержания Al в слое до 26,05 ат. %, степени текстурированности до 0,7, изменением типа текстуры поликристаллического Ti1–хAlхN слоя до (103) + (107) h-Ti3Al2N2 и уменьшением размера ОКР. Установленные изменения в Ti1–хAlхN слое сопровождаются улучшением всех ФМС (рис. 3.25, а, 3.26 и см. табл. 3.16). Незначительное влияние Al оказывает только на стойкость Ti1–хAlхN слоя к упругой деформации разрушения Н/Е, в связи с тем, что величины Н и E с ростом Al синхронно повышаются (см. рис. 3.26 и табл. 3.16).
а
б
Рис. 3.25. Функциональные свойства Ti1–хAlхN слоев на основе тройного нитрида Ti3Al2N2 в зависимости от их фазового и элементного состава: а) ФМС; б) ИАС
87
а |
б |
в |
г |
Рис. 3.26. Зависимости трибологических свойств Ti1–хAlхN слоев, полученных ЭДИ и ЭДИ+МР (а, в, д) и МР (б, г, е), от содержания
в нихAl, h-Ti3Al2N2 и h-Ti2AlN фаз и размера ОКР (д, е). Зависимости ИАС Ti1–хAlхN слоев от их элементного состава (а, б), объемных долей основных фаз и полной свободной энергии (в, г). Зависимости ФМС и ИАС Ti1–хAlхN слоев от размера ОКР (ж) (см. также с. 89)
88
д |
е |
ж
Рис. 3.26. Окончание
Наиболее оптимальный комплекс ФМС: Н = 36 ГПа; Е = 358 ГПa; We = 76 %; H/E = 0,10; H3/E2 = 1,31 ГПa, и высокие адгезионные свойства (Sотп = 0,09·105 мкм2) соответствуют Ti1–хAlхN слою с максимальным содержанием в нем Al и h-Ti3Al2N2 фазы, сформированном при оптимальных ТехП и ТемП: Тнач.с = 0,182Тпл и Vнагр.с = 6 К/мин. Данный факт объясняется превосходством h-Ti3Al2N2 фазы по полной свободной энергии и, как следствие, бóльшей термической стабильностью по сравнению с другими возможными фазами Ti1–хAlхN слоев и их сочетаниями.
89
Таким образом, значение Eп является функцией фазового и элементного состава Ti1–хAlхN слоев. Рост Еп увеличивает термостойкость Ti1–хAlхN слоя и способствует сохранению ФМС. Низкий модуль Е также является желательным, так как он позволяет заданной нагрузке распределяться на более широкой области. Очень важным обнаружением является тот факт, что Ti1–хAlхN слои с одинаковой твердостью могут иметь различные значения Еп, легко изменяемые содержанием Al и объемной долей тройных нитридов. Указанные зависимости делают возможным контроль устойчивости Ti1–хAlхN слоя к пластической деформации, которая пропорциональна отношению H3/E2, и формирование высокоэффективных Ti1–хAlхN слоев с регулируемыми ФМС: микротвердостью Н, модулем Юнга E, упругим восстановлением We. С увеличением содержания Al в Ti1–хAlхN слоях в интервале х = 0,11…0,40 и приближением ее состава к стехиометрическому, повышением объемных долей h-Ti2AlN фазы или h-Ti3Al2N2 фазы (в зависимости от ТемП осаждения) все ФМС улучшаются.
При отклонении ТехП и ТемП от оптимальных ФМС Ti1–хAlхN слоя ухудшаются: Н уменьшается, Е увеличивается, в итоге ухудшается сопротивляемость слоя к упругой деформации разрушения и сопротивляемость пластической деформации.
При постоянном содержании Al в Ti1–хAlхN слое, но при повышении в нем соотношения концентраций Al и Тi (CAl/CTi) и уменьшении содержания в нем N2 все трибологические свойства улучшаются (табл. 3.17). Данный факт по результатам химического анализа объясняется приближением состава Ti1–хAlхN слоя к стехиометрическому. Оптимальное содержание Al
в Ti1–хAlхN слое – х = 0,4 (см. рис. 3.26).
Сравнение значений m, Iпm , IпV , IкV , Vк, f и Мтр показывает, что
Ti1–хAlхN слои с наименьшим размером ОКР, большими VTi3Al2N2 и Еп при примерно одинаковой концентрации в них Al по сравнению с Ti1–хAlхN
слоями на основе h-Ti2AlN фазы обладают лучшими трибологическими свойствами (см. рис. 3.26 и см. табл. 3.17).
Коррозионные свойства многослойных пленок на основе трехкомпонентных Ti1–хAlхN слоев в зависимости от их строения, фазового и элементного состава. Коррозионным испытаниям подвергались Ti1–хAlхN слои, сформированные МР в соответствии с оптимальными ТехП. Катодные кривые поляризации сплава ВК8 в 5%-ном растворе NaOH, лежащие отрицательнее потенциала –0,4 В, отвечают процессу кислородной деполяризации (рис. 3.27). На образце без Ti1–хAlхN слоя ток растворения с увеличением потенциала выше –0,4 В стремительно растет, достигает критической
90