книги / Переработка нефтяных и природных газов
..pdfРис. 11.26.
Номограмма для определения теплоемкости жидких углеводородов с числом атомов угле рода от 5 до 25.
Теплоемкость жидких углеводородов можно определить графи чески по рис. 11.25 12].
При определении теплоемкостей высококипящих углеводород ных жидкостей помимо плотности необходимо знать характери стический фактор К- Для углеводородных жидкостей, имеющих характеристический фактор К , отличный от 11,8, по нижнему графику находят поправочный коэффициент, на который умно жают найденное по основному графику значение теплоемкости.
Теплоемкость чистых жидких углеводородов с числом атомов углеводорода от 5 до 25 можно определять по номограмме, изоб раженной на рис. 11.26 [30]. Порядок расчета с помощью номо граммы следующий.
1. Вычисляют температуру, приведенную к температуре ки пения
где Т — температура системы; Ткии — нормальная температура кипения угле водорода.
2. Отмечают точкой значение Гпр" на соответствующей шкале в центре номограммы, вторая точка соответствует числу атомов углерода на левой шкале.
3. Через эти точки проводят прямую линию до пересечения со шкалой СРили К и отсчитывают их значения.
В первом случае величину СР определяют непосредственно
по номограмме, а во втором — для определения |
СР найденную |
величину К подставляют в уравнение |
|
Ср = 0,740 + /С (0,02/г — 0,10) |
(11.193) |
где п — число атомов углерода. |
|
ЭНТРОПИЯ
Существуют графические и аналитические методы определения энтропии. Графический метод [25] основан на теории соответ ственных состояний. По этому методу энтропия при заданных условиях определяется как
SCM= S°CM- ( S ° - S ) CM |
(11.194) |
где S°cu — энтропия смеси в идеальном состоянии при температуре системы и атмосферном давлении; (S0—S)CM— поправка, учитывающая влияние давления
Рис. 11.27.
График зависимости энтропии чистых компонентов в идеальном состоянии от температуры [1 ВТЕ/(фунт.°Ю = 4,187 Дж/(г-К)].
10,2
Энтропию смеси в идеальном газовом состоянии определяют по уравнению
S? « = E S?ci - K S c( |nci |
(И-195) |
i
где S°£— энтропия i-ro компонента в идеальном состоянии при температуре системы.
Энтропию 5" определяют по графику, представленному на рис. 11.27. Поправку энтропии на давление (5° — 5)см рассчи тывают по уравнению, выведенному на основании теории соответ ственных состояний
(S° — S)CM= R |
|
+ « |
+ 1пР |
||
/ S° — S \ (0) |
—поправка, учитывающая влияние давления на энтропию «про- |
||||
где ( — ^ — ) |
|
||||
стых» веществ; |
/ S° — S \(D |
|
|
||
( — ^ — J |
— поправка, учитывающая влияние давления на |
||||
энтропию реальных веществ. |
|
|
|
||
|
|
/ S° — S \ ( 0 ) |
/ S ° — S \ ( i ) |
, |
|
В еличины !— ^— ) |
|
и [ — ^— J |
определяют по графикам |
||
(рис. 11.28 и |
11.29). |
|
|
|
Для углеводородных систем применяют уравнения состояния Редлиха — Квонга, Ли — Эрбара — Эдмистера, Бенедикта — Вебба — Рубина, Старлинга — Хана. Энтропию находят с ис пользованием уравнений состояния по термодинамическому соот ношению [42]
5 = (dG/dT)PtW- [ R In рЯГкр. - S ? ] (11.197)
где G — разница между изобарно-изотермическим потенциало в системы в реаль ном и идеальном состоянии.
Д ля определения изобарно-изотермического потенциала Gурав нения состояния (11.196) и (11.197) подставляют в уравнение (11.167).
Из аналитических методов для определения энтропии предла гается метод с использованием довольно простого двухпараметри ческого уравнения состояния Редлиха—Квонга, модифицирован ного Барсуком [24]. Метод применим для углеводородных систем Сг—С10, включающих и неуглеводородные компоненты: N2, С 02, H 2S. Метод обеспечивает хорошую надежность результатов в ин тервале температур от —180 до 140 °С при давлениях до 14 МПа.
Энтропию рассчитывают по уравнениям
= S?„ + R r In ( I + - f ) + R In |
) |
(11.198) |
5?ы= Е - т Ч - Я E'< '" ‘i |
|
(П-199) |
r= 2 с|(4.934-А, + С1--С,(Г,ф./Г)!1 |
|
(11.200) |
где т — коэффициент, определяемый по уравнению (11.104); В£, С£— коэффи циенты уравнения, приведены на с. 93; г — коэффициент сжимаемости.
103
Рис. 11.28.
пер^турь»аи”приведенногоЗдавленнэ"тр0пн10 Дл« «простых* веществ от приведенной тем-
4* ДЛЯ прнВеАенных температур 0,35—1,6; нижний — для приведенных
Рис. 11.29. |
|
. |
„ |
График зависимости поправки на энтропию для реальных веществ от прн.еденно |
е - |
||
пературы и приведенного давления. |
|
u„ na_vn п 35_ 0 85: средний — для приведен* |
|
Верхний график -- для "Ри" ^ “"д1.т^пя приведенных ’температур 0 .8 -4 . |
|
||
ных температур 0*9—1.4, ннжнин |
а |
у |
|
Энтропия /-го компонента в идеальном состоянии определяется по уравнению
|
s°. = |
[i4j In Т + |
2л 2 (Т - 1)/100 + |
-уЛд (Г2 — 1)/1002 + |
|
|
+ |
- i-Л* (Г» - |
1)/1003 -|- ~ |
Л5 (Г4 — 1)/1004+ |
Лв (Г6 — 1)/1005у |
100 (II.20I) |
|
где Ах—Л„ |
— |
коэффициенты уравнения, |
значения которых |
приведены |
||
в |
табл. 11.15 (с. |
94). |
|
|
|
Энтропия может быть определена также по методу Ли— Кес лера [36]. Подробно метод Ли—Кеслера описан при рассмотрении методов расчета энтальпии. Для расчета энтропии используется зависимость
(S - S°)/K + In (Р/Р°) = In г - (6, + 63/Г *Р + 2b,/T lp)/V nl>-
- («, - v r i X - + 2E a i -202)
где P° = 1.
в я зк о с т ь
Методы расчета вязкости газов [45—49] довольно просты и пред ставлены в виде аналитической или графо-аналитической зави симости от приведенных температур и давлений. Точность их весьма различна, и каждый из методов хорошо описывает тот или иной вид газов. Из-за удобства и простоты расчетных процедур в широком диапазоне температур и давлений, вплоть до критиче ских, а также высокой точности, для индивидуальных углеводоро дов в газообразном состоянии выбран и приведен ниже метод Го лубева [50], который предложил обобщенную зависимость вяз кости от температуры при атмосферном давлении
Чг/Г1г„р= % р = /( Г/Гкр) |
(Тпр) |
(П.203) |
Здесь i\T — вязкость при температуре Т и атмосферном давлении; вязкость при критической температуре; т]цр — приведенная вязкость.
Эта зависимость справедлива и для смесей углеводородов, только в этом случае вместоТкр подставляют значение псевдокритической температуры смеси.
Эмпирическим путем была найдена аналитическая форма функ ции
% р = / (Т’пр) |
|
Ч„Р = J l f 5 ДЛЯ Г пр < 1 |
(11.204) |
л„р = т<У‘+ « 9/гпр)ддяГлр> 1 |
(11.205) |
106
Таблица 11.17. Значения функции F (рпр) |
|
|
|
||
Рпр |
0,00 |
0,02 |
0,04 |
0,06 |
0.08 |
|
|
|
|||
0,0 |
0,000 |
0,006 |
0,015 |
0,024 |
0,034 |
ОД |
0,044 |
0,054 |
0,065 |
0,077 |
0,088 |
0,2 |
0,101 |
0,114 |
0,128 |
0,141 |
0,154 |
0,3 |
0,169 |
0,184 |
0,200 |
0,217 |
0,235 |
0,4 |
0,251 |
0,269 |
0,287 |
0,305 |
0,324 |
0,5 |
0,343 |
0,363 |
0,383 |
0,403 |
0,423 |
0,6 |
0,445 |
0,472 |
0,492 |
0,517 |
0,541 |
0,7 |
0,567 |
0,593 |
0,619 |
0,645 |
0,671 |
0,8 |
0,698 |
0,726 |
0,753 |
0,782 |
0,812 |
0,9 |
0,842 |
0,870 |
0,899 |
0,922 |
0,965 |
1,0 |
1,000 |
1,032 |
1,066 |
1,102 |
1,139 |
U |
1,175 |
1,213 |
1,251 |
1,289 |
1,328 |
1,2 |
1,363 |
1,410 |
1,452 |
1,497 |
1,540 |
1.3 |
1,583 |
1,628 |
1,675 |
1,722 |
1,769 |
1.4 |
1,820 |
1,870 |
1,920 |
1,972 |
2,027 |
1.5 |
2,085 |
2,140 |
2,195 |
2,255 |
2,314 |
1.6 |
2,375 |
2,438 |
2,500 |
2,567 |
2,633 |
1.7 |
2,703 |
2,778 |
2,851 |
2,927 |
3,000 |
1.8 |
3,080 |
3,160 |
3,242 |
3,328 |
3,418 |
1,9 |
3,510 |
3,605 |
3,703 |
3,805 |
3,907 |
2,0 |
4,012 |
4,121 |
4,233 |
4,358 |
4,490 |
2,1 |
4,612 |
4,745 |
4,890 |
5,033 |
5,180 |
2,2 |
5,340 |
5,490 |
5,665 |
5,840 |
6,033 |
2.3 |
6,221 |
6,431 |
6,650 |
6,875 |
7,012 |
2.4 |
7,368 |
7,620 |
7,880 |
8,160 |
8,450 |
Величину |
‘Пгкр/>кр Для смесей вычисляют по формуле |
||
|
|
р2/3 |
* |
V . P |
=73,5' 1 И |
# w |
Л 1 '+ 3(»,- ')/(«■ + '»)i a i m |
v |
|
1 кр |
z=l |
Для определения вязкости индивидуальных жидкостей была
предложена аналитическая зависимость |
[52] |
т = f (T/TKPI) |
(И .214) |
Вид функции f (T lT KPi) для индивидуальных жидких углево дородов записывается в следующей аналитической форме:
(П-215)
где Чкр — вязкость t-ro компонента в критической точке; b(j — коэффициенты корреляции, представляемые ниже:
|
Компонент |
Ч |
Ч |
Ч |
Метан |
|
|||
............................ . . |
0,4136 |
0,6377 |
0,1488 |
|
Э т а н ................................... |
. . |
—0,4876 |
1,4978 |
—0,0357 |
Пропан ............................... |
. . |
—0,9877 |
2,0709 |
—0,1327 |
Изобутан ............................ |
. . |
—3,1026 |
4,6327 |
—0,7452 |
108
н-Бутан . . |
—2,4921 |
3,8359 |
—0,5840 |
Пентан |
—2,1364 |
3,1874 |
—0,3515 |
Гексан |
—2,2990 |
3,3873 |
—0,3772 |
Гептан |
—2,3201 |
3,3946 |
—0,3379 |
Октаи |
—2,1538 |
3,3228 |
—0,3294 |
Нонан |
—2,2648 |
3,5620 |
—0,3935 |
Декан |
—2,6814 |
4,1789 |
-0,5224 |
Для смесей предлагается аналогичная зависимость
з
Чем ~ Чкр СМСХР /jj ^СМ/ |
|
(II .216) |
/=1 ' |
|
|
где параметры смешения находят из соотношений |
|
|
|
|
(11.217) |
|
|
(П.218) |
|
|
(11.219) |
|
|
(11.220) |
|
|
(11.221) |
Точность уравнений (11.215) и (11.216) в интервале 0,2 с |
Тпр < |
|
< 0,95 составляет 5—10%, а в области 0,95 < Tnp с |
1 без |
боль |
шой погрешности можно принять уравнение |
|
|
П =2,3%р [(1,05 — 7’пр)/0,05] |
(11.222) |
ТЕПЛОПРОВОДНОСТЬ
Теплопроводность газа при атмосферном давлении определяют по уравнению Эйкена 152] с использованием поправки Гиршфельдера 153]
Я? = [22,173 (т)тСр)/М 2+ 36,824] • Ю4 |
(11.223) |
где г)£ — вязкость газа при температуре системы; Ср — изобарная теплоемкость газа при атмосферном давлении.
Точность этого уравнения ±5% .
Теплопроводность неполярной газовой смеси можно рассчи
тать (с точностью до 2%) по уравнению |
154] |
|
|
яс„ = ( Е |
« . W ) / ( £ |
уМ '3) |
( " т |
где Х£— теплопроводность /-го |
компонента. |
|
|
109
Для расчета теплопроводности чистых жидких углеводородов при атмосферном давлении Робинс и Кингли [55] предложили
|
= [о.аоз/(дв*тпр)] (р^/м)1'3Рорс„-ю4 |
<i 1.225) |
|
где |
— теплопроводность чистого компонента |
в жидком состоянии |
при тем |
пературе системы и атмосферном давлении; AS* — модифицированная энтро |
|||
пия |
парообразования Эверта, определяемая |
величиной |
|
|
AS* = Uuu/Tкип “I- R In (273/Т кип) |
( Л -226) |
Здесь LKHn — мольная теплота парообразования при нормальной температуре; Т’кип — нормальная температура кипения.
Средняя погрешность уравнения (11.225) составляет ± 5 % . Для вычисления коэффициента теплопроводности жидкой смеси
при атмосферном давлении используют простые уравнения (пра вила смешения)
i |
(” -227) |
|
|
C = Ei V ; |
(»-228> |
где %i — теплопроводность i-ro компонента, вычисляемая по уравнению (11.225).
Вычислив по этим уравнениям значения А,сМ и Х'сМ, выбирают наименьшее из них. При использовании уравнений (11.227) и (11.228) для углеводородов максимальная погрешность составляет 10%. Теплопроводность газовых и жидких углеводородных сме сей при давлении, превышающих атмосферное, вычисляют по обоб щенному уравнению, основанному на законе соответственных состояний
%РТ — Хт = !{ р) |
(11.229) |
где \ рт — теплопроводность компонента при давлении |
и температуре системы; |
Ау, — теплопроводность компонента при атмосферном |
давлении и температуре |
системы. |
|
Записав зависимость (11.229) для двух состояний, одно из ко торых соответствует критической точке, получим
{Хрт — М /(^сРГ)кр — Я.гкр) = / (р/ркр) = / (Рпр) |
О 1 -230) |
|
Зависимость |
f (рпр) получена из экспериментальных |
данных |
и выражается в |
следующей аналитической форме [56]: |
|
|
/{р пр) = 0,51 — 0 ,89рпр + 0 ,96р„р |
(11.231) |
Эта зависимость (11.231) хорошо описывает экспериментальные данные по теплопроводностям углеводородных смесей.
Таким образом, для определения теплопроводностей смесей можно записать соотношение
(%РТ- Ч ,м)/(Ь(РГ)кр см ~ Ч р см) =
= 0,51 |
0,89рпр см —J—0 ,96рпр см |
(II.232) |
ПО