книги / Экология. Энергосбережение. Экономика

измененияколичества движения в рассматриваемом контуре можно. записать в виде: _

в проекции на ось X

в проекции на ось г

Принимая равными поверхности эжектирования плоской и коль­ цевой струй на основном участке и выражая распределение скорос­ тей в поперечных сечениях струи по Г.Шлихтингу, после преобразо­ ваний получим:

относительная координата точки смыкания

где Д « д Р г 2 - д Р * созуз ;

расстояние вдоль линии раздела от начала' истечения до точ­ ки смыкания

относительная площадь поверхности раздела с учетом эжектирующей поверхности кольцевой струи на участке от сопла до рассматриваемого сечения

относительный объем циркуляционной зоны, расположенной меж» ду линией раздела,

Полученные уравнения (1)-(9) позволяют определить интере­ сующие геометрические и кинематические параметры рассматривав^ мого воздушно-струйного укрытия ожогового больного* Приведён­ ные интегралы являются эллиптическими функциями. Решение Получен­ ной системы уравнений для кольцевой струи производилось на ЭВ&1 для угла истечения$ = 0. При этом течение считалось изотермич­ ным, коэффициент падения количества движения 1 = 1.

■Библиографический список

1.Кузин М.И. Ожоговая болезнь/М.: Медицина, 1982. 159 с.

2.Кузьмин М.С. Теория И расчет локализующих струйных ог­ раждений источников вредных выделений // Водоснабжение й сани­ тарная техника. 1974. № 12. С . '22-26.

3.Современные средства первой помощи.и методы леченияожоговой болезни: Всесоюэ.конференция. М., 1986 . 350 с;

4.Столер В.Д. Исследование деформации кольцевой турбу­ лентной струи // Изв. вузов. Строительство и архитектура. 1977. № 5. С. 114-121.

5.Столер В.Д. Эжектируклцая способность кольцевых турбу­ лентных струй // Изв. вузов. Строительство и архитектура. 1979. » I. С. 101-106.

6.Тарнопольский М.Д. Распределение воздуха коническими струями // Водоснабжение и санитарная техника. 1973. № 10.

С.21-24.

7.Шлихтинг Г. Теория пограничного олоя. М.: Наука, 1974.

712 с.

Получено 20.01.94

устройства. Пыль улавливается при помощи дымососа ДП-12 в четы­ рех циклонах ЦК-Н диаметром 60.0 мм.

Выполненные мероприятия оказались недостаточными для соз­ дания требуемого качества воздуха в рабочей зоне. Фактическая запыленность в помещениях дробления и классификации составила до 80 мг/м3, а в помещениях мойки и ручной сортировки, где отсутствует пылегенерирующее оборудование, - 10 и 20 мг/м3 . Содержание в пыли мелких частиц размером менее 0,1 мм достига­ ло 60 Дисперсность пыли возрастала в помещениях, где отсут­

ствуют источники пылеобразования, за счет проникновения длитель­ но витающей пыли в основном через конвейерные проемы.

Анализ показал, что основными причинами повышенной запылен­ ности воздуха являются невозможность качественной герметизации вибрирующего дробильного и классифицирующего оборудования; неправильная эксплуатация аспирационного оборудования и неудов­ летворительные температурные режимы в помещении дробления,осо­ бенно в холодный период; невозможность орошения из-за жестких требований по влажности к техническим условиям на продукцию; переизмельчение материала в связи с использованием трех ступеней дробления - две щековые дробилки и мельница; неправильный выбор направлений движения потоков вентиляционного воздуха и транспорт­ ных потоков; вторичное пылеобразование при ручной уборке помеще­ ний. Поэтому для снижения запыленности представляется целесооб­ разным предусмотреть дополнительные Механические мероприятия.

Для предотвращения проникновения пыли с воздухом через проемы из помещения дробления в помещение упаковки продукций и далее в помещение ручной сортировки следует создать с помощью вентиляционных систем разность давлений. В. помещении ручной сортировки кварца с большим количеством постоянных рабочих мест предложено создать избыточное давление 50-70 Па, в помещении упаковки - атмосферное давление, а в помещении дробления - раз­ режение 50-70 Па.

Значительное влияние на запыленность и работу аспирацион­ ных систем оказывает микроклимат помещения, особенно в зимнее время. При различных температурах воздуха в загрязненных поме­ щениях, в которых производится отсос воздуха, и в помещениях, где расположено очистное оборудование, происходит осаждение и слипание частиц при конденсации влаги и преждевременный выход из строя вентиляционного оборудования .Во избежание этого, следует обеспечить нормальную работу систем отопления во всех помещениях.

106

Составной частью комплекса мероприятий по обеспыливанию возду­ ха является устройство системы пневматической уборки помещения участка дробления, которая позволяет ускорить процесс очистки пола, стен, оборудования.

В настоящее время разработаны-достаточно эффективные ме­ тоды уплотнения, когда наряду с металлическими и прорезиненными кожухами применяют быстротвердеющие пенополистироловые материа­ лы, наносимые набрызгом. Это позволяет за счет повышенной гер­ метизации на 15-30 %снизить запыленность. Однако наличие зна­ чительного количества вибрирующего оборудования (дробилок,гро­ хота, узлов перегрузки) на фабриках рассматриваемого типа при­ водит к быстрой разгерметизации и эффективность применения смесей ухудшается. Поэтому на практике следует стремиться к уменьшению количества дробильного оборудования, механических классификаторов и т.д. Для рассматриваемой фабрики предложено перейти на одно­ стадийный режим измельчения в гладковалковых дробилках типа Г с использованием устройства для отбора частиц с малой круп­ ностью сразу же после дробильного агрегата, с подачей неконди­ ционных материалов (муки) на очистные аппараты (циклоны, фильт­ ры) с последующим затариванием в мешки (рис. I)..

Система очистки воздуха от пыли работает Следующим обра­ зом. Кварцевые частицы из дробилки попадают на наклонную решет­ ку с щелями, через которую продувается воздушныйпоток. Пылероздушная смесь подхватывается и удаляется асцирационноЙ системой.

Для определения параметров установки обеспыливания предлог жена математическая модель удаленияпылевидных частиц воздушны­ ми потоками, позволяющая определять скорость .уноса* кварцевых частиц требуемых размеров, размеры щелей и,другие конструктив­ ные размеры аппарата, -соотношение объемов продуваемого -и отса- ' сываемого воздуха. Эта модель базируется на имеющихся в литера­ туре /1,2/ материалах по аэродинамике в аппаратах с псевдоожи-

.женным слоем.

В общем случае скорость уноса Шу зависит от режима движе­ ния материала в потоке воздуха и определяется, исходя из крите­ рия Рейнольдса ^ :

Р- плотность воздуха, кг/м3 .

По результатам.исследований составлен график (рис. 2), позволяющий определить Му уноса различных по крупности частиц кварца, продуваемых и отсасываемых потоком аспирационного возду­ ха. Например, для получения крупки размером, более 0,5 мм имеем А%« 1,06*10^ и Шу* 4,2 м/с при плотности материала рп = ■ 2650 кг/мэ.

Для повшения эффективности аппарата, работающего в режиме непрерывного движения материала, фактическую скорость уноса сле­ дует принимать в 1,2 - 1,3 раза больше расчетной.