книги / Экология. Энергосбережение. Экономика
.pdfАлгоритм программы обеспечивает также экономное использова ние оперативной памяти ЭВМ за счет рационального способа .опи сания геометрической структуры проектируемой газовой сети /4/.
Укрупненная принципиальная блок-схема программы "Надежда" представлена на рисунке.
Блок I выполняет некоторые подготовительные и вспомогатель ные расчеты.
Блок 2 производит целенаправленное распределение расчетно го перепада давления газа между участками сети, исходя из усло вия обеспечения минимума расхода металлических труб (и капитало вложений) на сооружение газовой сети /6/.
Блок 3 осуществляет выбор оптимальных диаметров газопро водов для всех участков сети, выполняя (из-за необходимости со гласования их с сортаментом стандартных труб) дополнительную кор рекцию располагаемых перепадов давления газа по всем ее участкам.
Блок 4 включает в себя сложный итерационный процесс много кратной гидравлической увязки сети, который продолжается до до стижения заданной точности расчета.
Блок 5 выполняет проверку полученных значений давления га за во всех узлах сети. Если в каких-либо узлах оно окажется ниже предварительно заданного минимально допустимого значения, диаметр соответствующего газопроводе увеличивается на один стандартный типоразмер. Управление вычислительным процессом передается вновь к блоку 4, и начинается новая гидравлическая увязка сети с после дующей повторной проверкой допустимого давления в узлах сети и, в случае необходимости, новой коррекцией диаметров труб.
Блок б определяет некоторые технико-экономические показате ли спроектированной газовой сети, которые могут быть использованы при предпроектном сопоставлении различных вариантов системы газо снабжения с целью выявления наилучшего проектного решения.
Выполнение каждого этапа расчета сопровождается соответ ствующими сообщениями на экране дисплея. Конечные результаты расчета выводятся на экран (9 ) в удобной табличной форме и могут быть распечатаны с помощью принтера.-
Программа отличается простотой подготовки исходных данных,
всостав которых входят:
-описание геометрической структуры сети;
-длина участков и расчетный расход газа по каждому из них;
-давление газа в узлах сети (назначается предварительно
Рис. Укрупнешая^блок-схема программы
152
в качестве первого приближения и многократно уточняется в ходе итерационных.процессов увязки сети);
-характеристики транспортируемого газа.
Основная часть значений исходных величин (массивы) вводит ся в оперативную память ЭВМ в виде файла данных* предварительно записанного на диске и имеющего свое имя. Отдельные дополнитель
ные данные вводятся с клавиатуры компьютера посредством операто
ра ХИРЦТ .
Программа "Надежда" пригодна для расчета газовых сетей любой геометрической структуры: тупиковых» кольцевых и смешанных (в том числе и тех, которые топологически не могу? быть представ
лены в виде плоских графов). Простота й эффективность вычислитель ного алгоритма, а также рациональный метод описания геометричес кой конфигурации рассчитываемой газовой сети обеспечивают высокую скорость вычислений и соответствующую экономию машинного времени. Программа составлена на. диалоговом алгоритмическом языке
Бейсик /2/,, широко используемом в современных мини- и микроЭВМ, и реализована в среде М8 - $0$ на персональном компьютере типа 1ВМ РС. Последующая адаптация программы применительно к современ ной системе программирования Турбо-Бейсик (выполнена С.Е.Бессолицыным) позволила значительно ускорить расчеты.
Проверочные расчеты показывают, что использование оптимиза ционной программы "Надежда" обеспечивает экономию до 8...12 % металле- и капиталовложений в проектируемые газовые сети по сравнению с обычными методами их расчета.
Библиографический список
1. Баясанов Д.Б., Стратан Ф.И. Моделирование и проектирова ние распределительных систем газоснабжения. Кишинев: Отиинца, 1987. 124 с.
2. Кетков Ю.Л. Диалог на языке бейсик для мини- и микроЭВМ. М.: Наука, 1966. 366 с.
3.Красовский Б.М., Оленев В.А. О расчете кольцевых газо вых сетей // Газовая проишленность. 1971. * 5. С.24-26.
4.Красовский Б.М., Оленев В.А. Алгоритм для расчета на ЭВМ потокораспределения в кольцевых газовых сетях при заданных давлениях в точках их питания // Вопросы совершенствования стро ительства / Пермский политехи.ин-т. Пермь, 1973. С.161-166.
5. Оленев В.А. Программа "Надежда" для оптимизационных рас четов газовых сетей низкого давления на персональных ЭВМ: Информ. листок № 334-93 / Пермский ЩТИ; Пермь, 1953. 3 с.
6. Оленев В.А. Уточнение метода оптимизации распределитель ных газовых сетей // Известия вузов. Нефть и газ. 1960. V II.
С.74-76.
7.СНиП 2.04.06-87. Газоснабжение / Госстрой СССР. М . : ЦИТП Госстроя СССР. 1968. 64 с.
8. ТорчинскиЙ Я.М. Оптимизация проектируемых и эксплуатируе мых газораспределительных систем. Л.: Недра, 1968. 239 с.
Получено 20.01.94
ЭДК 697.34
С.Ё. БВССОЛИЦЫН
(Пермский государственный технический университет)
ОСОБЕННОСТИ УМЯГЧЕНИЯ ПОДПИТОЧНОЙ ВОДЫ СИСТЕМ 1ЕШЮСНАВКЕНИН ПРИ ПОВЫШЕННЫХ ЗНАЧЕНИЯХ рН
В качестве возможного критерия для учета влияния на накипеобразование
рН сетевой воды предлагается величина максимального количества карбоната кальция, способного выделиться из воды.
В действующих нормах ПТЭ для предупреждения накипеобразования на трубках теплообменных аппаратов введены нормы по так на зываемому карбонатному индексу - произведению концентрации кальциевой жесткости на общую щелочность воды. Величина карбонат ного иццекса выбрана на основе экспериментальных работ ВТИ /2/ с учетом реального опыта эксплуатации ТЭЦ. Однако эти нормы ори ентированы на достаточно низкую величину рН сетевой воды. В то же время с целью уменьшения интенсивности внутренней коррозии и микробиологических процессов, в частности сульфидного загрязне
ния сетевой воды, тепловые сети используют режимы работы с повы шенными значениями рН. В этих случаях соблюдение предельно допус тимого ик не гарантирует безопасного .режима работы теплообменно го оборудования /I/. Необходим новый критерий, учитывающий влия ние величины рН сетевой воды на накипеобразование.
В данной работе в качестве возможного критерия предлагает ся величина максимального количества карбоната кальция, способ ного выделиться из воды, т.е. после выделения которого вода ста новится стабильной (индекс насыщения воды карбонатом кальция ста новится равным нулю) • Расчет этой величины основан на решении системы уравнений, позволяющей определить величину рН при повышен ных температурах /3/ и включающей в себя уравнение индекса насы щения воды: '
|
р н = - Ц ( .н * ■ { ,) , |
|
|
|
|
Ш0- |
=/ооо-(хш/(//•Н+)- н ^ щ -м |
-к^ |
ор-щ |
|
с -й сС0= |
, |
|
|
|
дщСд=:сосо} }/50, |
|
|
|
|
ДСЮ = |
1СоС031 /100000, |
|
( I ) |
|
|
|
||
|
3= рН~ ЦСПРсасоР * %(*йгсоР* |
|
|
|
|
* ц с с о 2* - ш с о 3п * е § ( Щ ) * щ |
|
|
|
где |
общая щелочность, мг-экв/кг; |
|
|
|
Ссг- концентрация кальция в воде, моль/кг; |
|
|
||
НСОд— концентрация бикарбонатов, моль/кг; |
|
|
||
И* - концентрация ионов водорода, моль/кг; |
|
|
||
ССоСО^] - максимальное количество карбоната кальция, |
способ |
|||
|
ное выделиться из воды, мг/кг; |
|
|
|
|
изменение общей щелочности за счет выделения ССоС О , |
|||
дС |
мг-экв/кг; |
|
|
|
- изменение суммы компонентов растворенной углекислоты за |
||||
3 счет выделения [СоЩ], моль/кг; |
|
|
||
«7 |
- индекс насыщения воды карбонатом кальция; |
|
|
|
ПР |
- произведение растворимости СаСО$; |
|
|
|
3 |
*НгСОж" константы диссоциации угольной кислоты по пер- |
|||
вой и второй ступеням; |
|
|
||
Кит - ионное произведение воды; |
|
|
||
/ л |
- коэффициенты активности одно- и двухвалентных ионов, |
^Коэффициенты активности зависят от концентрации и валентнос ти всех находящихся в воде ионов, т.е. от так называемой ионной
155
силы раствора ^ , количественно представляющей полусумму произ ведений молярных концентраций всех находящихся в растворе ионов
1)^ на квадрат заряда каждого из них 2^ :
^ = |
°.5' 2 1 ц. |
(2) |
|
и*■1 |
|
Для оценки величин коэффициентов активности можно восполь |
||
зоваться уравнениями электростатической теории |
|
|
|
А • |
( 3 ) |
|
1 * В' )/]и > |
|
|
|
|
где А и В - коэффициенты, |
зависящие от температуры |
воды. |
Расчет системы уравнений (I) ведётся следующим образом: 1. При известных общей щелочности, величине рН и ионной
силе воды при данной температуре нагрева определяется индекс на сыщения 3 и сумма компонентов растворенной углекислоты С .
2. Если 3 отрицателен, вода не насыщена карбонатом кальция и его выделение из воды невозможно., При положительном 3 , подби рается такая величина ССоСО^, что значение индекса насыщения (с учетом изменения рН, Щ0 , Со и С при выделении карбоната каль ция из воды) становится равным нулю.
В табл; I приведены рассчитанные величины 1СаС0^1для предель но допустимых значений И^, рекомендованных в ПТЭ при рН воды 8,4; концентрации сульфатов 50 мг/кг; концентрации хлоридов 50 мг/кг. Концентрация магния принималась равной 70 %от концент
рации кальция, которая, в свою очередь, была принята равной общей щелочности и определялась из соотношения СО'Щ0 = .
Из табл. I видно, что предельные значения карбонатного ин декса при различных температурах определяют среднее значение ко личества карбоната кальция, способное выделиться из воды, равное
Таблица I Значение карбонатной жесткости воды в зависимости
от температуры
Температура воды в наи |
Карбонатный |
1СаС033 , |
более нагретой трубке |
индекс Икр |
мг/кг |
теплообменника,°С |
(мг-экв/кгг |
|
100 |
4.0 |
26,2 |
120 |
3.0 |
26,6 |
Температура воды в наи |
Карбонатный |
|
10000,1, |
более нагретой трубке |
индекс |
, |
мг/кг |
теплообменника,°С |
мг-экв/кг |
|
|
|
|
||
140 |
2,5 |
|
29,2 |
150 |
2,0 |
|
27,0 |
200 |
г.о |
|
24,5 |
26,7 при максимальной абсолютной ошибке 2.2, что дает относитель
ную ошибку всего 8$. Следовательно, можно допустить, что эксплу атация воды, способной выделить более 26,7 иг/кг1СаС03\ приведет
к недопустимо высокому уровню карбонатного накипеобразования в теплообменнике. Таким образом, подставляя в уравнения (I) величи ну ССаС031, равную 26,7 мг/кг, зная значения рН, Ш0, можно всег да определить предельное содержание кальция, до которого следует умягчать подпиточную воду, чтобы обеспечить безаварийный режим работы теплообменного оборудования. В табл. 2 предложены примеры расчета предельных концентраций кальция для воды с концентраци ями сульфатов 50 и хлоридов 200 мг-экв/кг при различных значе ниях рН, общей щелочности и температуре в наиболее нагретой труб ке теплообменника 150°С.
Таблица 2 Результаты определения предельного содержания
кальция в подпиточной воде
рН при |
мг-экв/кг |
Предельное значение Со^**мг-экв/кг |
||
?=25©С |
по нормам ПТЭ |
рассчитанное при |
||
|
|
|||
|
|
|
ЪС0$ |
« 26,7 мг/кг |
8,4 |
1,5 |
1,34 |
|
1,39 |
9,0 |
|
1,34 |
|
1,15 |
9,5 |
|
1,34 |
|
0,77 |
|
|
0,59 |
||
|
1,34 |
|
||
10,0 |
|
|
||
|
|
|
|
|
|
2,0 |
Т ПА |
|
0.91 |
|
1,00 |
|
0,79 |
|
9,0 |
|
|
||
|
1,00 |
|
0,61 |
|
9,5 |
|
|
||
|
1,00 |
|
0,59 |
|
10,0 |
|
|
||
|
|
|
|
Следует отметить, что в некоторых ситуациях, например при низком уровне щелочности, предельная концентрация кальция, рас считанная по ССоСО^Х может быть выше норм, рекомендуемых в 11ТЭ. В этом случае следует соблюдать действующие нормативные требова ния к качеству сетевой воды. Если при соблюдении нормативных требований предельно допустимая концентрация кальция в сетевой воде превывает ограничение, определенное по предлагаемому мето ду, необходимо обеспечить более глубокое умягчение подпиточной воды. Несоблюдение этого требования приведет к опасному повышению интенсивности накипеобразования. Это подтверждается опытом Перм ской ТЭЦ-6, Волгоградской ТЭЦ-2, Балхашской ТЭЦ и многих отопи тельных котельных.
Библиографический список
1. Маргулова Т.Х., Мартынова О.И. Водные режимы тепловых
иатомных электрических станций. М.: Выс.шк., 1967.
2.Пшеменский А . Л . Исследование процесса накипеобразования при высоких тепловых напряжениях поверхностей нагрева применитель но к условиям работы энергетического оборудования: Автореф.
дис. ... канд.техн.наук/ ВТИ. М., 1974.
3. Тгиззеб 8.К., ТНотаз З.Р. А сИзсизз'юп о/ 1кб скет1саб скагасЬег о/ Ькб шаЬвг тсхбебигез. АММ , 1971. V.63 .
Получено 20.01.94
УДК 697.34
Ю.Г.ГРАЧЕВ, А.Л.ГРИШКОВ , А.В.ГРИШКОВА, Б.М.КРАСОВСКИЙ
(Пермский государственный технический университет)
СОВЕРШЕНСТВОВАНИЕ ЭКСПЛУАТАЦИОННЫХ РЕЖИМОВ ВОДЯНЫХ СИСТЕМ ТЕПЛОСНАБЖЕНИЯ
Приводятся результаты исследований расчета отопительной тепловой на грузки с учетом климатических осо бенностей г. Перми. Предлагается уточненный график качественного ре гулирования отпуска тепла в систе мах теплоснабжения.
На кафедре ТГВ и ОВБ ПГТУ выполнены комплексные исследова ния по определению причин неудовлетворительного обогрева отапли ваемых помещений в первые недели отопительного сезона.
1.Усиление силы ветра в начале и в конце отопительного се зона /4/ .
2.Сезонные изменения температурного комфорта, связанные с приспособлением организма •/3,5/..
3.Внутрисеэонное перераспределение теплоотдачи между нагре вательными приборами, объединенными стояком однотрубной системы водяного отопления /1/.(
4.Особенности работы конвекторных систем водяного отопле
ния.
5.Нарушения гидравлического режима.
Выполненные кафедрой и институтом ШИПИэнергопром статисти ческие исследования позволили установить, что в большинстве райо нов СНГ имеет место резкая осенняя и весенняя интенсификация ветро вой деятельности и заметное снижение ее в холодное время года.Это связано с особенностями механизма формирования погодных условий в течение отопительного сезона. Для правильного учета этого явле ния, при разработке эксплуатационных режимов, относительная теп ловая нагрузка системы отопления при заданной температуре наруж ного воздуха должна определяться пс формуле
^ &ВН" |
( I ) |
Ь'вн |
|
где Ьви у Ьви - текущая и расчетная температура внутреннего воз-
,Духа;
1Н, Ьн - текущая и расчетная температура наружного воздуха;
1
К- коэффициент, учитывающий региональную вероятность
сочетания определенных температур наружного возду ха и скорости ветра; значения К для г.Перми приве
дены в табл. I.
Таблица I Поправочные коэффициенты для определения отопительной
нагрузки
а* |
|
Значение К |
ш» |
среднее |
максимальное |
|
||
+10 |
1. И |
1,22 |
+5 |
1Д1 |
1,22 |
159
|
|
|
Окончание табл. I |
|
|
Значение |
К |
|
среднее |
| |
максимальное |
0 |
1,10 |
|
1,22 |
-5 |
1,07 |
|
1,118 |
-10 |
1,04 |
|
1,14 |
-15 |
1.0 |
|
1,10 |
-20 |
0,96 |
|
1,06 |
-25 |
0,93 |
|
1,02 |
-30 |
0,9 |
|
0,99 |
-35 |
0,87 |
|
0,96 |
Б условиях г.Иерми нормативное значение температуры внутреннего воздуха при проектировании отопления * 20°С. Поддержа ние в отапливаемых помещениях этой температуры обеспечивает ус ловия комфорта в наиболее холодное время года. В начале отопи тельного периода температура комфорта находится в интервале 22...23°С (табл. 2).
Таблица 2 Поправочные коэффициенты для определения расчетной
внутренней температуры
К , °с |
Поправочный коэФ адциент К при значении^#/ |
|
|
среднем |
максимальном |
+10 |
22,0 |
23,0 |
+5 |
22,0 |
23,0 |
0 |
21,5 |
23,0 |
-5 |
21,5 |
22,5 |
-10 |
21,0 |
22,5 |
-15 |
-21,0 |
22,0 |
-20 |
20,5 |
21,5 |
-25 |
20,5 |
21,0 |
-30 |
20,0 |
20,1 |
-35 |
20,0 |
20,0 |
Относительные расходы тепла для отопления жилых зданий, опре деленные по традиционной и уточненной методикам, приведены в табл. 3. Расчеты выполнены для условий г. Перми, Ьц* -35°С).