книги / Примеры и задачи по курсу процессов и аппаратов химической технологии.-1
.pdfПример 1.7. К двум точ |
||
кам горизонтального тру |
||
бопровода присоединен U- |
||
образный стеклянный ди- |
||
фманометр, |
заполненный |
|
ртутью. Разность уровней |
||
ртути |
в |
дифманомет ре |
Л = 26 |
мм. |
Какова раз |
ность давлений в этих точках, если по трубопроводу проходит:
а) вода; б) воздух |
при |
20 °С и атмосферном давлении? |
||||||
Р е ш е н и е . |
Из условия равенства давлений на уровне а—о |
|||||||
слева и справа (рис. |
1.9) |
|
! |
|
|
|||
|
|
|
Pl 4* hiPg = Рг + ЛаРё “Ь ЬРыё |
|||||
находим, |
заменяя |
|
через (hx — h): |
|
|
|||
|
|
|
Pi — Pa = h(Pu — P)fi. |
|
||||
где p — плотность жидкости |
в |
трубопроводе |
(и |
в присоединительных труб |
||||
ках); рм — плотность |
жидкости |
в дифманометре. |
|
|||||
По условию задачи Л = |
0,026 м, рм = |
13 600 кг/м8. |
||||||
а) Для |
воды: |
|
|
р = 1000 кг/м®, |
|
|
||
|
|
|
|
|
|
|||
|
р1— Рз = 0,026 (13 600 — 1000) 9,81 = 3220 Па. |
|||||||
б) Для |
воздуха: |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
29-273 |
, „ |
, . |
|
|
|
|
|
Р = |
22,4-293 |
~ |
КГ/М : |
Pi — р2 = 0,026 (13 600 — 1,2)9,81 «0,026-13600.9,81 =3470 Па.
Из последнего равенства следует, что при измерении разности давлений в газовых потоках жидкостными дифференциальными манометрами поправкой на плотность газа можно пренебречь, так как плотность газа (при давлениях, близких к атмосферному) очень мала по сравнению с плотностью жидкости.
Пример'1.8. Колокол мокрого га зохранилища (газгольдера) для азота диаметром 6 м весит с дополнитель ным балластом 2900 кгс (рис. 1.10). Пренебрегая потерей в весе погру
женной в воду части колокола, |
опре |
делить избыточное давление |
газа |
внаполненном газохранилище.
Ре ш е н и е . Площадь горизон тальной проекции колокола1
0,785-6® = 28,2 м2.
Давление в газохранилище:
РизО — |
2900*9,81 |
= 1010 Па, |
28,2 |
|
ИЛИ
1010
9,81-104 « 0,01 кгс/см2.
Пример 1.9. Определить кинематический коэффициент вязко сти диоксида углерода при i — 30 °С и раС)С ~ 5,28 кгс/смг
Р е ш е н и е . Пренебрегая зависимостью динамического коэф фициента вязкости от давления, находим по графику (рис. VI) для диоксида углерода при 30 °С: р = 0,015 сП = 0,015- Ю-8 Па с. Определяем плотность диоксида углерода:
Р = |
44-273-5.28 |
9,05 кг/м*. |
= |
||
|
22,4.303-1,033 |
|
Кинематический |
коэффициент вязкости: |
|
V = р/р = 0,015-10-8/9,05 = |
1,66-10-« мг/с. |
Пример 1.10. Предполагая отсутствие экспериментальных дан ных, вычислить приближенно динамический коэффициент вязкости нитробензола (CeH5N02) при 20 °С.
Р е ш е н и е . Воспользуемся эмпирической зависимостью (1.10)-. Мольная масса нитробензола 123 кг/кмоль; плотность 1200 кг/м*
(табл. IV). Вычисляем сумму атомных констант |
£ |
А п (табл. Х)з |
||||||
£ Лп = |
6-50,2 + 5 .2 ,7 + 1 |
37 + 2-29,7 = |
411.1. |
|||||
Вычисляем сумму структурных поправок YtP |
по |
пунктам 1, 3, |
||||||
4 и 16 табл. X: |
|
|
|
|
|
|
|
|
£ р = 3 (—15,5) + 1 (—21,0) + |
I (—17,0) + 1 (-16,4) = |
-100,9. |
||||||
Тогда |
|
|
|
|
|
|
|
|
К = 2 |
А п + |
Р = |
41 1,1 — 100,9 = |
310,2. |
|
|||
Далее |
|
|
|
|
|
|
|
|
•е Сеи) = К -Щ Г ~ |
2.9 = ЗЮ,2 |
108-123 - |
2,9 = 0,126. |
|||||
По номограмме (рис. I) находим р = 2,15сП = |
2,15-10-8 Па-с, |
что совпадает с экспериментальными данными (рис. V).
Пример 1.11. Определить динамический коэффициент вязкости топочных газов, имеющих состав: СО, — 16%, Ог — 5%, N2 — 79 % (по объему). Температура газов 400 °С, давление раСо = 1 кгс/см*.
Р е ш е н и е . По номограмме (рис. VI) находим динамические коэффициенты вязкости отдельных компонентов смеси. При 400 °Ci
Рсо, =0,035, р0> =0,039 и pNj =0,0335 мПа с.
Расчет динамического коэффициента вязкости смеси сделаем по формуле (1.11):
Мсм |
0,16-44 |
, 0,05-32 , 0,79-28 |
„„„ |
Ром |
0,035 + |
0,039 ■*" 0,0335 |
~ |
Мольная масса смесиI
Л)см = 0,16-44 + 0,05-32 + 0,79-28 = 30,8 кг/кмоль.
Динамический коэффициент вязкости смеси:
цсм = 30,8/902 = 0,034 мПа-с = 0,034’-КГ3 Па-с.
Пример 1.12. Определить кинематический коэффициент вяз кости жидкости, имеющей состав: 70% (мол.) кислорода и 30%
(мол.) азота |
при 84 К и раce — 1 кгс/см2 (-~0,1 МПа). |
Р е ш е н |
и е . Считая, что жидкие кислород и азот принадле |
жат к классу нормальных жидкостей, динамический коэффициент вязкости смеси вычислим по формуле (1.14). При 84 К Для жидкого
кислорода pi == 22,6 10'® Па-с, а для жидкого азота р2 = |
11,8х |
|||||||
X 10"® Па-с. Тогда |
|
|
|
|
|
|||
lgРем = |
* ilg p i + |
*2 lgm, = 0,7 lg (22,6-10-6)I-f 0,3 lg (11,8-10-») = |
6,2694, |
|||||
откуда рсм = 18,6-10-® Па-с. |
|
|
|
|||||
Массовые доли компонентов в смеси: |
|
|
||||||
*i = |
0,7-32 |
• = |
0,727; х2 ■■ |
0,3-28 |
: 0,273. |
|||
0,7-32 + 0,3-28 |
0,7-32 + 0,3-28 |
|||||||
|
' - . - г - |
|
|
|||||
Плотность жидкого кислорода р, = |
1180 кг/м3, жидкого азота |
|||||||
р2 = 780 кг/м3. Плотность смеси по уравнению (1.3): |
|
|
||||||
|
Рем : |
|
|
1 |
1030 кг/м3. |
|
|
|
|
(0,727/1180) + (0,273/780) |
|
|
|||||
|
|
|
|
|
||||
Кинематический коэффициент вязкости смеси: |
|
|
||||||
|
VCM ^ |
Рсм/Рсм ~ |
1^»6* 10 */1030 « 0,18-10 ®м2/с. |
|
|
Пример 1.13. Вычислить динамический коэффициент вязкости ’суспензии бензидина в воде, если в чан загружено на 10 м3 воды
1 т бензидина. Температура суспензии |
20 °С, относительная |
|||||
плотность твердой фазы 1,2. |
|
|
|
|
|
|
Р е ш е н и е . Объем твердой фазы: |
|
|
||||
У = |
£ |
1000 |
= |
0,833 м3. |
|
|
|
Р |
1,2-1000 |
|
9* |
|
|
Объемная концентрация |
твердой фазы |
в суспензии* |
||||
|
0,833 |
|
|
|
|
|
<Р |
10 + |
0,833 = |
0,077 м3/м3. |
|
||
При 20 °С динамический |
коэффициент |
вязкости воды равен |
||||
1 мПа с, или 1 сП (табл. VI). Динамический коэффициент вязко |
||||||
сти суспензии по формуле (1.15): |
|
|
|
|
||
Pc = Р ж (Н - 2,5ф) = |
1 (1 + 2,5-0,077) = |
1,19 сП = |
1,19-10"3 Па-с. |
|||
По формуле (1.15а): |
|
|
|
|
|
|
0,59 |
1 |
0,59 |
|
|
|
|
Pc = Р ж (0,77 — ф)2 |
(0,77 — 0.077)2 = |
1,23 сП = |
1,23-10-* Па-с. |
Пример 1.14. Известно, что динамический коэффициент вязко* сти хлорбензола при 20 °С равен 0,9 сП, а при 50 °С 0,6 сП. Найти, пользуясь правилом линейности, динамический коэффициент вяз
кости хлорбензола |
при 70 °С. |
Р е ш е н и е . |
В качестве эталонной жидкости возьмем воду. |
Находим температуры эталонной жидкости, при которых ее дина мический коэффициент вязкости равен 0,9 и 0,6 сП.
Для воды динамический коэффициент вязкости 0,9 сП соответ ствует температуре 25 °С, а 0,6 сП — температуре 45 °С (табл. VI).
Следовательно, константа |
уравнения |
(1.16) |
V, — Ч |
50—20 |
30 = 1.5, |
Далее находим температуру воды, при которой ее динамиче ский коэффициент вязкости равен динамическому коэффициенту вязкости хлорбензола при 70 °С, из уравнения
откуда ©ц, = 58,4 еС. При этой температуре находим для воды ц8 = 0,48 сП. Следовательно, динамический коэффициент вязко
сти хлорбензола |
при 70 °С равен 0,48 сП. |
|
||
Если для сравнения обратимся |
непосредственно к номограмме |
|||
(рис. V), то найдем р — 0,46 сП = |
0,46-10*3 Па-с. |
|||
Пример 1.15. Динамический коэффициент вязкости некоторой |
||||
жидкости составляет: |
|
|
|
|
При t = 34 |
°С |
0,554 Па-с |
||
» |
*=28°С |
0,934 |
» |
|
» |
t= 25 |
°С |
1,42 |
» |
» |
f= 20 |
°С |
2,09 |
» |
Определить динамический коэффициент вязкости этой жидко
сти при t = 16 °С. |
Воспользуемся правилом линейности, взяв |
Р е ш е н и е . |
в качестве стандартной жидкости глицерин. Зависимость динами-
t"С |
ческого |
коэффициента |
вязкости |
глицерина от температуры ргл = |
|||
А |
= / (в) дана на рис. 1.11 (кривая |
||
. 4 |
|||
г |
А Б). По |
этой кривой |
находим |
7 |
температуры глицерина ©: |
|
•Б |
Построив зависимость темпера- |
|
туры жидкости t от температуры |
|
о |
Ю 20 30 40 |
50 |
глицерина © при одинаковых значениях вязкости, получаем пря мую ВГ Далее находим, как показано пунктиром, что искомый динамический коэффициент вязкости жидкости при / = 16 °С, равный динамическому коэффициенту вязкости глицерина при © = 11 °С, составляет 3,46 Па*с.
Пример 1.16. Теплообменник изготовлен из стальных труб диаметром 76 X 3 мм *. По трубам проходит газ под атмосферным давлением. Требуется найти необходимый диаметр труб при работе с тем же газом, но под давлением /?изС = 5 кгс/сма, если требуется скорость газа сохранить прежней при том же массовом расходе газа и том же числе труб.
Р е ш е н и е . Под давлением дизв = 5 кгс/см2 (~0,5 МПа) плотность газа в соответствии с формулой (1.5) будет в 6 раз больше, чем при атмосферном давлении. Так как массовый расход газа
G = Vр = wfp |
|
должен быть сохранен неизменным, то |
1 |
U),n, *0,785rffp, «= К-,ЯГ0,785<%)2.
Подставляя ша = wlt п2 = пъ р2 = 6рь d, = 0,07 м, полу чаем: 0,072 = 6df, откуда
4а = У0,072/6 = 0,0286 м » 29 мм.
\Х г Пример 1.17. Определить режим течения жидкости в межтруб ном пространстве теплообменника типа «труба в трубе» (рис. 1.12) при следующих условиях: внутренняя труба теплообменника
имеет |
диаметр |
25 X 2 |
мм, |
наружная |
51 X 2,5 |
мм; |
массовый |
||
расход |
жидкости |
3730 кг/ч, |
плотность |
жидкости |
1150 кг/м8, ди |
||||
намический коэффициент вязкости 1,2-10~® Па*с. |
|
|
|
||||||
Р е ш е н и е . |
|
Скорость жидкости из уравнения расхода: |
|||||||
|
V |
|
|
|
3730 |
|
Ü>77M'C- |
|
|
|
w — f |
— 1150-3600*0,785(0,0462 — 0,025*) - |
|
||||||
Эквивалентный диаметр кольцевого сечения по формуле (1.24)г |
|||||||||
|
4/ |
|
4л (D2 — d2) |
= D— d = 0,046— 0,025 = 0,021 м, |
|
||||
|
d* ~~ "ГГ — |
4л (D+ d) |
|
||||||
|
П |
|
|
|
|
|
|
||
где D — внутренний |
диаметр |
наружной трубы, м; d — наружный |
диаметр |
||||||
Внутренней трубы, |
м. |
|
|
|
|
|
|
|
|
Динамический |
коэффициент вязкости жидкости |
ц = |
1,2 X |
||||||
X 10"3 Па*с. Критерий Рейнольдса: |
|
|
|
|
Re=-^B_ =
И
0,77*0,021.1150
: 15500.
1,2.10-*
* Первое число обозначает на ружный диаметр трубы, второе — толщину стенки.
Рис. 1,12 (к примеру 1.17),
Следовательно, режим турбулентный.
Пример 1.18. Найти критическую скорость в прямой трубе диаметром 51 X 2,5 мм: а) для воздуха при 20 °С и рабс = 0,1 Mflai
б) для нефтяного масла, имеющего |
р |
= 3 5 мПа*о и относитель* |
||
ную плотность 0,963. |
|
скорость будет иметь место при |
||
Р е ш е н и е . Критическая |
||||
ReKp =2300; следовательно, из |
уравнения (1.21) |
|||
|
^кр |
2300ц |
|
|
а) Для воздуха: |
Ф |
|
|
|
|
|
|
||
2300*0,018-10"8 |
|
|
||
щкр |
= |
0,75 м/с, |
||
|
0,046*1,2 |
|
|
где 0,018 — динамический коэффициент вязкости воздуха при 20 °С (по рис. VI)f мПа*с; 1,2 кг/м** — плотность воздуха при 20 °С и ра0с = 0,1 МПа по фор муле (1.5).
б) Для нефтяного масла-
|
2300*35* 10-а |
1,8 м/о. |
|
W"P ^ |
0,046-963 |
||
|
Пример 1.10. На трубопроводе с внутренним диаметром 200 мм имеется плавный переход на диаметр 100 мм (рис. 1.13). По трубо проводу подается 1700 м3/ч (при нормальных условиях) метана при 30 °С. Открытый в атмосферу U-образный водяной манометр, установленный на широкой части трубопровода перед сужением, показывает избыточное давление в трубопроводе, равное 40 мм вод. ст. Каково будет показание такого же манометра на узкой части трубопровода? Сопротивлениями пренебречь. Атмо сферное давление 760 мм рт. ст.
Р е ш е н и е . Считая приближенно плотность метана на уча стке трубопровода между точками присоединения манометров постоянной (что проверим в конце расчета), составляем уравнение
Бернулли для несжимаемой |
жидкости: |
|
|
Pi г |
wï |
^ Рэ I |
™2_ |
Pg ^ |
2g |
pg |
2g » |
откуда находим: |
|
|
|
P i-- Р2 — ~~^~2 |
Р- |
Определяем скорости метана в сечениях / и //, принимая, что давление в трубопроводе приблизи тельно равняется атмосферному:
1700*303 |
16,7 м/с. |
|
3600*273*0,785-0,22 |
||
|
По уравнению (1.20)
А = 16.7 ( ^ г У = бб,е м/с.
Вычисляем плотность метанаJ
Р |
мт0 |
16-273 |
= 0,645 кг/м*. |
|
22,4Т = 22,4-303 |
|
|
Находим разность давлений: |
, ШП|| |
||
|
|
|
|
или 1354/9,81 = |
138 мм вод. ст., откуда |
р2 = pj — 138 = 40 — 138 = —98 мм вод. ст.,
т. е. давление в сечении II будет меньше, чем в /, на 138 мм вод. ст.,
н манометр |
в сечении II будет |
показывать |
вакуум, равный |
|
98 мм вод. ст. (961 Па). |
|
|
||
Абсолютное давление в сечении Ii |
|
|||
10 330 + |
40 = |
10370 мм вод. ст. = |
1,037 кгс/см2 = |
0,1017 МПа; |
в сечении II: |
|
|
|
|
10 330 —98 = |
10 232 мм вод. ст. = |
1,023 кгс/см2 = |
0,)003 МПа. |
Принимая при вычислении скоростей и плотности метана постоянство давления в трубопроводе, мы допустили погрешность, не превышающую
1,037— 1,023 |
100» 1,4%. |
1,023 |
|
Пример 1.20. На рис. 1.14 изображен так называемый сосуд Мариотта, представляющий собой закрытый резервуар, из кото рого жидкость может вытекать через трубку А. Трубка Б вверху открыта в атмосферу. При вытекании по трубке А жидкости из резервуара в его верхней части образуется вакуум, причем через трубку Б засасывается атмосферный воздух. Вследствие этого в резервуаре на уровне Н над трубкой А давление всегда будет равно атмосферному, независимо от количества жидкости в ре зервуаре, и истечение жидкости будет происходить под постоянным напором до тех пор, пока уровень ее не опустится ниже Н. По указанным на рис. 1.14 размерам (в мм) определить скорость тече ния воды и время, за которое уро вень ее снизится от начального (1400 мм) до величины Н = 300 мм.
Коэффициент скорости <р = 0,82. Коэффициент сжатия струи
е= 1 .
Ре ш е н и е . По формуле (1.28) при р0 = р:
®=Ф1г Щн = 0,82 |/'Щ Г0Гз=1,98 м/с.
Объем воды, который вытечет из сосуда при снижении уровня от 1400 до 300 мм, составляет:
V = 0,785.0,8» (1,4 —0,3) = 0,553 м».
Время истечения:
0,553
Т — 0,785-0,0252- 1,98 *= 669с * 9»5 »™H-
Пример 1.21. Цилиндрический бак диаметром 1 м наполнен водой на высоту 2 м. Отверстие для истечения в дне имеет диаметр 3 см. Определить время, необходимое для опорожнения бака.
Р е ш е н и е . Воспользуемся формулой (1.31)!
тW H
~«toVTg’
где / — площадь сечения сосуда, м*; /0 — площадь отверстия, ы2; N — начальиая высота уровня, м; а — коэффициент расхода (для отверстия с иезакруглен ными краями можно принять а = 0,61).
Подставляя заданные величины в формулу, находим!
2.0,785-18 Г 2 |
1180 с « 20мин |
|
• 0,61.0,785-0,ОЗ2! / ^ , 81 |
||
|
Пример 1.22. По горизонтальному гидравлически гладкому трубопроводу с внутренним диаметром 152 мм протекает вода при температуре 20 °С со средней скоростью 1,3 м/с В трубопроводе установлена нормальная диафрагма, диаметр отверстия которой равен 83,5 мм. Определить показание ртутного дифманометра диафрагмы (см. рис. 1.3).
Р е ш е н и е . Расход воды!
V = »/ = 1,3-0,785.0,152® = 0,0236 ы*/с.
Критерий Рейнольдса:
Re = |
wd |
1,3-0,152 |
>195 000, |
|
v |
1,01-10‘* |
|
где v — кинематический коэффициент вязкости всда при 20 °С (табл. XXXIX), м2/с.
Определяем коэффициент расхода диафрагмы а, который за висит от величины критерия Re и от значения т = (d0/d f =
=(83,5/152)® ta 0,3. По табл. XV находим a ta 0,635. Исходя из формулы (1.32) и принимая 6 = 1 , получаем!
Г н =• |
|
yV |
Р |
0,0236 |
1000 |
|
|
||||
|
Рм —Р |
0,635-0,785-0,ОвЗб2! /^ 2-9,81 |
13600— 1000 |
||
|
а/о |
||||
|
|
|
|
||
|
|
|
|
= 0,432, |
|
откуда Н =0,188 м = 188 мм.
Пример 1.23. Показание водяного дифманометра трубки Пито — Прандтля (см. рис. 1.4), установленной по оси горизон-
«гального воздухопровода, составляет 13 мм. Определить расход воздуха, если температура его 40 °С, диаметр трубопровода 159 X X 6 мм, а перед трубкой имеется прямой участок длиной 7 м.
Давление воздуха |
атмосферное. |
при 40 °Ci |
||||
Р е ш е н и е . |
Плотность |
воздуха |
||||
|
р = |
1,293 (273/313) = |
1,13 кг/м®. |
|
||
Максимальная (осевая) скорость воздуха определяется из вы |
||||||
ражения: |
|
|
|
|
|
|
шмакс = V 2ДРСк/Р = V 2-13-9,81/1,13 = |
15,07 м/с. |
|||||
Этой скорости |
соответствует значение |
критерия Рейнольдса |
||||
п |
Шмакс |
15,07*0,147*1,13 |
= |
132000. |
||
К |
р |
“ |
0,019*10-® |
|
|
Длина прямого участка стабилизации потока до трубки Пито — Прандтля должна быть не менее 40 диаметров: 40-0,147 = 5,9 м. Эго условие соблюдено, так как имеется прямой участок трубо провода протяженностью 7 м По рис. 1.2 для Re = 132 000 отно шение средней скорости к максимальной w/wm«« » 0,8&.
Средняя скорость?
ш = 0,85* 15,07 = 12,8 м/с.
Расход воздуха?
V = 0,785*0,147®. 12,8 = 0,217 м®/с = 780 м®/ч.
Пример 1.24. Дымовые газы из печной установки, располо женной в Ленинграде, отводятся через дымовую трубу высотой 19 м. Состав газов: С02 — 12,7%, Оа — 4,9%, N2 — 77,5%, Н20 — 4,9% (по объему). Площадь поперечного сечения дымовой трубы равна площади поперечного сечения горизонтального газо хода. Средняя температура газов в газоходе и дымовой трубе 250 °С. Найти скорость газов, если сумма коэффициентов сопро тивлений газохода и дымовой трубы:
где Я,, и Я, — коэффициенты трения; Lr —длина газохода; d3 —эквивалентный диаметр газохода; d — внутренний диаметр дымовой трубы; Н — высота трубы; È £ — сумма коэффициентов местных сопротивлений.
Р е ш е н и е . Плотность газа при нормальных условиях?
Л1 |
1 |
Ро = -НГТ- = |
-SS-7- (44*0,127+ 32*0.049— 28*0,775+18*0,049) = 1,328кг/м®. |
|
М |Т |
Плотность газа при 250 9С?
В летних условиях средняя температура воздуха в Ленинграде 17,5 °С (табл. XL). Плотность воздуха при этой температуре!
273
Рв = 1,293 273 _J_ 17>5 = L216 кг/м».
По уравнению Бернулли (при плоскости отсчета, проведенной на уровне газохода):
Рбар' *Ь g |
Рбар" |
2 |
"Ь ^Рпот> |
где рСар. — барометрическое давление иа уровне горизонтального газохода; Рбар" — барометрическое давление у верхнего края дымовой трубы; в» — ско
рость газа; Н — высота дымовой трубы; Дроот—суммарные потери давления (суммарное сопротивление газохода и дымовой трубы).
В левой части уравнения Бернулли рассматривается сечение, проведенное через начало газохода, в правой — через верхний край дымовой трубы.
Барометрическое давление на уровне горизонтального газо хода:
Рбар' = Рбар" ”1”
Подставляем это значение в уравнение Бернулли и получаем!
ДРпот = (Рв — Рг)«Я .
Сопротивление газохода и дымовой трубы:
ДРиот = ( - ^ + |
+ и ) |
= 2 7 , 3 - ^ - |
Следовательно,
27,3 — (Рв — Рг)£Я.
Подставляем численные значения:
27,3 0,6g3tg8- = (1,216 — 0,693) 9,81 • 19.
Отсюда^ находим скорость газа в газоходе и дымовой трубе в летних условиях:
w = 3,2 м/о.
Аналогично может быть подсчитана скорость газа в зимних условиях (для Ленинграда средняя температура —7,7 °С). В зим них условиях w = 3,5 м/с.
Пример 1.25. Определить потерю давления на трение в змее вике (рис. 1.15), по которому проходит вода со скоростью 1 м/с. Змеевик сделан из бывшей в употреблении стальной трубы диа
метром 43 X 2,5 |
мм. Диаметр витка |
змеевика 1 м. Число вит |
ков 10. Средняя температура воды 30 |
°С. |
|
Р е ш е н и е . |
Потерю давления на трение находим по формуле |
(1.36) для прямой трубы, а затем вводим поправочный коэффи-