книги / Электрические аппараты
..pdfными, непосредственно связывающими ток сваривания и контактное нажатие. При расчетах электродинамической стойкости контактов достаточно точна экспериментальная
формула [3.1] |
|
i < k t V P Kom, |
(3.12) |
г д е / — ток электродинамической стойкости |
(амплитуда |
ударного тока), А; РКОНт — контактное нажатие, Н. Значения коэффициента k2 приведены в табл. 3.2.
Т аблица |
3.2. Коэффициент для расчета динамической стойкости |
|||
контактов |
|
|
|
|
|
Тип контакта |
Материал |
кг, |
а/нА |
Щеточный |
несамоустанавливающий. |
Медь — латунь |
950—1270 |
|
Пальцевый |
Медь — медь |
|
1300 |
|
ся |
несамоустанавливающий- |
Латунь — медь |
|
1200 |
Пальцевый |
|
|||
ся |
несамоустанавливающий- |
Латунь — сталь |
|
1520 |
Пальцевый |
|
|||
СЯ |
несамоустанавливающий- |
Латунь — латунь |
|
1600 |
Пальцевый |
|
|||
ся |
|
Медь — латунь |
|
1820 |
Пальцевый самоустанавливающийся |
|
|||
Розеточный (на один элемент розет- |
Медь — латунь |
|
1740 |
|
ки) |
|
Медь — медь |
|
1900 |
Розеточный (на один элемент розет- |
|
|||
ки) |
|
|
|
|
Вероятность приваривания |
контактов зависит |
от их |
конструкции и от всей токоведущей цепи аппарата. Элект родинамические силы, действующие между токоведущими деталями, необходимо использовать для повышения элект родинамической стойкости контактов. Так, например, при кинематической схеме аппарата по рис. 3.8, а контактная
Рис. 3.8. Использование ЭДУ контура для повышения динамической стойкости контактов
пружина Р должна создавать усилие 2Р\, рассчитываемое по (3.12), и усилие Р2, создаваемое вертикальными токо ведущими деталями.
При кинематической схеме по рис. 3.8, б электродина мическое усилие Р2, действующее на перемычку, позволяет выбрать контактную пружину с меньшим усилием нажатия.
в) Отключение цепи. В процессе размыкания контактов контактное нажатие уменьшается, переходное сопротивле ние возрастает, и за счет этого растет температура точек касания. В момент разъединения контакты нагреваются до температуры плавления и между ними возникает мостик из жидкого металла. При дальнейшем движении контактов мостик обрывается и в зависимости от параметров отклю чаемой цепи возникает дуговой (табл. 3.3) либо тлеющий разряд.
Т аблица |
3.3. Минимальные значения напряжения и тока, |
|
|||
необходимые для поддержания дугового разряда |
|
|
|||
Материал |
В |
/о. а |
Материал |
в |
/о, А |
контактов |
контактов |
||||
Платина |
17 |
0,9 |
Вольфрам |
17,0 |
0,9 |
Золото |
15 |
0,38 |
Медь |
12,3 |
0,43 |
Серебро’ |
12 |
0,4 |
Уголь |
18—22 |
0,03 |
Высокая температура приводит к интенсивному окисле |
|||||
нию и распылению |
материала контактов |
в окружающем |
пространстве, переносу материала с одного электрода на другой и образованию пленок. Все это влечет за собой из нос контактов. Износ, связанный с окислением и образо ванием на электродах пленок химических соединений мате риала контактов со средой, называется химическим изно сом или коррозией.
Перенос материала с одного электрода на другой наи более вреден при постоянном токе. Направление переноса в этом случае постоянно, что ведет к быстрому выходу из строя контактов. Перенос материала с анода на катод на зывается положительной эрозией, перенос в обратную сто рону — отрицательной. Мерой эрозии является потеря мас сы или объема контакта. Направление эрозии и форма из
носа контактных поверхностей |
зависит |
от вида разряда |
и значение тока [3.1]> |
разряда |
необходимо, что |
Для существования дугового |
бы значения напряжения и тока превышали минимальные значения Uо и / 0, приведенные в табл. 3.3.
Если / < / о (табл. 3.3), то при напряжении цепи 270— 330 В возникает тлеющий разряд или искра.
При 7 ^ 5 А срок службы контактов
N = 0,6У0 у/(уко„т <7„).
где N — число допустимых отключений, которое может вы держать контакт; Vo — объем контакта, предназначенный на износ, м3; у — плотность материала, кг/м3; уКонт — эмпи
рический коэффициент износа, кг/Кл; |
qo — количество |
электричества, протекающего через межконтактный проме жуток за одно отключение, Кл.
Значения коэффициента уКОнт, Ю-9 кг/Кл, приведены ниже:
Серебро........................ |
3,6—10 |
Золото............................. |
15 |
Вольфрам ..................... |
1,5 |
П лати н а......................... |
5,5 |
М е д ь .................. |
6 |
20 |
Серебро — никель. . |
. . , . |
|
Серебро — золото |
15 |
|
Платина — иридий |
, , |
9 |
Количество электричества, протекающего через дугу,
q0= f idi находится экспериментально по осциллограмме b
тока при отключении.
При ориентировочных расчетах можно принять, что ток в процессе гашения дуги спадает по линейному закону. Тогда
q0 = (1/2) / 0 tr,
где /о — ток в момент размыкания; tr — время гашения. При /> 5 А хорошие результаты дает формула P. С. Куз
нецова [3.3]
т = 10~ 4 a NP,
где т — износ контакта, г; N — число операций, включе ние-отключение; I — ток отключения, A; ka — эмпирический коэффициент, г/А2.
Значения коэффициента износа ka приведены ниже:
|
Время |
виб> |
*и |
|
|
рации |
мс |
||
Серебро |
0,3 |
(1 3) |
• 10—в |
|
Серебро — оксид кадмия |
0,3 |
(1 -f-2) |
■10—6 |
|
Серебро — оксид кадмия |
1-5 |
(15-f-150) • 10—8 |
||
Серебро — никель |
1-5 |
(154-150)-10—8 |
||
Серебро |
1-5 |
50-10—6 |
||
Медь |
1-5 |
200-10-в |
При больших токах (2—50 кА) объемный износ за од но отключение определяется формулой hVsp= k^q . Коэф фициент объемной эрозии ksp характеризует объем мате
риала, |
мм3, |
испаряемого при протекании 1 Кл электриче |
||
ства. |
Этот |
коэффициент |
найден |
экспериментально |
и приведен в |
[3.1]. |
|
|
Для борьбы с эрозией контактов на токи от 1 до 600 А: а) сокращается длительность горения дуги с помощью ду гогасительных устройств; б) устраняются вибрации контак тов при включении; в) применяются дугостойкие материа лы контактов.
Для контактов на токи от долей ампера до нескольких ампер при
меняются схемные методы уменьшения эрозии, примеры которых |
при |
||||||||
+ о------- f----- 1 |
|
ведены на рис. 3.7. Как пока- |
|||||||
+о — ----- | |
зано в § 4.2, почти вся элект |
||||||||
и ю |
и • MUi\ i->i Ын |
ромагнитная |
энергия, |
накоп |
|||||
ленная в цепи, при отключении |
|||||||||
|
к. <+>[ |
контактов |
выделяется |
в |
дуге. |
||||
|
|
Чем |
меньше |
эта |
энергия, |
тем |
|||
|
|
меньше эрозия контактов. |
|
||||||
|
|
|
В |
схеме |
рис. 3.9, а |
нагруз |
|||
|
|
ка |
Rн |
LH шунтирована |
рези |
||||
|
|
стором ЯшПусть отключение |
|||||||
|
|
произошло мгновенно и ток в |
|||||||
|
|
нагрузке /„ не изменился пос |
|||||||
Рис. 3.9. Схемы для уменьшения из |
ле отключения. Тогда этот ток |
||||||||
протекает |
через |
резистор Яш |
|||||||
носа контактов |
|
и вся |
электромагнитная |
энер |
|||||
|
|
гия L1„I2 переходит в тепловую, выделяемую в сопротивлении нагрузки Яи и резисторе Яш- В зависимо сти от сопротивления резистора Яш разряд между контактами может
быть тлеющим или дуговым. Тлеющий |
разряд отсутствует |
при Яш< |
||
( 300 |
„ |
|
|
|
<5 ( - Г 7 - - |
Ч#н- |
|
|
|
и |
|
|
|
|
Дута отсутствует при условии |
|
|
|
|
|
Яш> |
U -U p |
|
|
|
/о - U/Я ’ |
|
||
где Uо и /0 берутся по табл. 3.3. |
|
токовую нагрузку |
контактов, |
|
Наличие резистора Яш увеличивает |
что является недостатком схемы. От этого недостатка свободна схема на рис. 3.9,6. В этой схеме контакты нагружаются только током U/RH и обратным током диода VD. При включении цепи через диод VD про текает только небольшой обратный ток. При отключении поток в маг-
Рис. 3.10. К расчету конденсатора и резистора, шунтирующих контакты
нитной цепи нагрузки начинает спадать и на ней появляется ЭДС само-
rfO>
индукции е=—w ^"с полярностью, обозначенной в скобках. Для этой
полярности диод VD открыт и закорачивает нагрузку. Вся электромаг
нитная энергия нагрузки выделяется в |
сопротивлении Rb |
и прямом |
||
сопротивлении диода. |
контактный промежуток шунтируется резисто |
|||
В схеме |
рис. 3.9, в |
|||
ром Яш что |
облегчает |
гашение дуги и |
уменьшает износ |
контактов |
(§ 4.6). В этой схеме для полного отключения цепи необходим допол нительный контакт К2, который разрывает цепь после отключения кон такта К1. Чем меньше сопротивление резистора Яш тем быстрее гаснет дуга. Однако при этом контакт К2 нагружается большим током.
В схеме рис. 3.9, г контакт шунтирован цепочкой ЯШС. Положим вначале, что Ят=0, Наличие конденсатора С уменьшает ток, текущий через контактный промежуток. Ток в конденсаторе ic=Cdu/dt, где напряжение на контактах. Наличие конденсатора также снижает ско рость нарастания напряжения на контактах. Все это облегчает процесс отключения.
При замыкании цепи возможна сильная эрозия за счет энергии раз ряда конденсатора. Для ограничения тока разряда служит резистор Ящ. Облегчение режима работы контактов осуществляется их шунти рованием цепочкой ЯС. Выбор параметров цепочки производится с по мощью номограммы на рис. 3.10. По току и напряжению на нагрузке / и UB находим емкость шунтирующего конденсатора С проведя пря мую через точки с координатами I и £/н. Эта же прямая на оси Я ука зывает сопротивление резистора.
Пример расчета: U —200 В, / = 2 А; находим Я —6,5 Ом, С ■= =3,5 мкФ.
3.3.МАТЕРИАЛЫ КОНТАКТОВ
Кматериалам контактов современных электрических аппаратов предъявляются следующие требования:
1)высокие электрическая проводимость и теплопровод
ность;
2)высокая коррозионная стойкость в воздушной и дру гих средах;
3)стойкость против образования пленок с высоким электрическим сопротивлением;
4)малая твердость для уменьшения необходимой силы нажатия;
5)высокая твердость для уменьшения механического износа при частых включениях и отключениях;
6)малая эрозия;
7)высокая дугостойкость (температура плавления);
8)высокие значения тока и напряжения, необходимые для дугообразования;
9)простота обработки, низкая стоимость.
Свойства некоторых контактных материалов рассмотре
ны ниже.
Медь. Положительные свойства: высокие удельная электрическая проводимость и теплопроводность, достаточная твердость, что позволя ет применять при частых включениях и отключениях довольно высокие значения £/0 и /о, простота технологии, низкая стоимость.
Недостатки: достаточно низкая температура плавления, при рабо те на воздухе покрывается слоем прочных оксидов, имеющих высокое сопротивление, требует довольно больших сил нажатия. Для защиты меди от окисления поверхность контактов покрывается электролитичес ким способом слоем серебра толщиной 20—30 мкм. В контактах на большие токи иногда ставятся серебряные пластинки (в аппаратах, включаемых относительно редко). Применяется как материал для плос ких и круглых шин, контактов аппаратов высокого напряжения, кон такторов, автоматов и др. Вследствие низкой дугостойкости нежелатель но применение в аппаратах, отключающих мощную дугу и имеющих большое число включений в час.
В контактах, не имеющих взаимного скольжения, из-за пленки ок сидов применение меди не рекомендуется.
Серебро. Положительные свойства: высокие электрическая проводи мость и теплопроводность, пленка оксида серебра имеет малую механи ческую прочность и быстро разрушается при нагреве контактной точки. Контакт серебра устойчив благодаря малому напряжению на смятие 0см. Для работы достаточны малые нажатия (применяется при нажати ях 0,05 Н и выше). Устойчивость контакта, малое переходное сопротив ление являются характерными свойствами серебра.
Недостатки: малая дугостойкость и недостаточная твердость пре пятствуют использованию его при наличии мощной дуги и частых вклю чениях и отключениях.
Применяется в реле и контакторах при токах до 20 А. При больших токах вплоть до 10 кА серебро используется как материал для главных контактов, работающих без дуги.
Алюминий. Положительные свойства: достаточно высокие электри ческая проводимость и теплопроводность. Благодаря малой плотности токоведущая часть круглого сечения из алюминия на такой же ток, как и медный проводник, имеет почти на 48 % меньшую массу. Это позволя ет уменьшить массу аппарата.
Недостатки: 1) образование на воздухе и в активных средах пленок с высокой механической прочностью и высоким сопротивлением; 2) низ
кая дугостойкость (температура плавления значительно |
меньше, чем |
у меди и серебра); 3) малая механическая прочность; 4) |
из-за наличия |
в окружающем воздухе влаги и оксидов медный и алюминиевый кон такты образуют своеобразный гальванический элемент. Под действием ЭДС этого элемента происходит электрохимическое разрушение кон тактов (электрохимическая коррозия). В связи с этим при соединении с медью алюминий должен покрываться тонким слоем меди электро литическим путем либо оба металла необходимо покрывать серебром.
Алюминий и его сплавы (дюраль, силумин) применяются главным образом как материал для шин и конструкционных деталей аппаратоз.
Вольфрам. Положительные свойства: высокая дугостойкость, боль шая стойкость против эрозии, сваривания. Высокая твердость вольфра ма позволяет применять его при частых включениях и отключениях.
Недостатки: высокое удельное сопротивление, малая теплопровод ность, образование прочных оксидных и сульфидных пленок. В связи с образованием пленок и их высокой механической прочностью вольфра мовые контакты требуют большого нажатия.
В реле на малые токи с небольшим нажатием применяются стойкие против коррозии материалы — золото, платина, палладий и их сплавы.
Металлокерамические материалы. Рассмотрение свойств чистых ме таллов показывает, что ни один из них не удовлетворяет полностью всем требованиям, предъявляемым к материалу контактов.
Основные необходимые свойства контактного материала — высокие электрическая проводимость и дугостойкость — не могут быть получе ны за счет сплавов таких материалов, как серебро и вольфрам, медь и вольфрам, так как они не образуют сплавов. Материалы, обладаю щие необходимыми свойствами, получают методом порошковой метал лургии (металлокерамики). Полученные таким методом материалы со храняют физические свойства входящих в них металлов. Дугостойкость металлокерамики обеспечивается такими компонентами, как вольфрам, молибден. Низкое переходное сопротивление контакта достигается ис пользованием в качестве второго компонента серебра или меди. Чем больше содержание вольфрама, тем выше дугостойкость, механическая прочность и меньше возможность приваривания металлокерамических контактов. Но соответственно растет переходное сопротивление кон тактов и уменьшается их теплопроводность. Обычно металлокерамика с содержанием вольфрама выше 50 % применяется для аппаратов за щиты на большие токи КЗ.
Композиции из тонко измельченных порошков с диаметром зерна менее 10 мкм имеют мелкодисперсную структуру и обладают большой механической прочностью. Их износостойкость в 1,5—2 раза выше, чем у материалов немелкодисперсного типа.
Свойства и состав наиболее распространенных материалов для ме таллокерамических контактов приведены в табл. 3.4.
Для контактов аппаратов высокого напряжения наиболее распрост ранена металлокерамика КМК-А60, КМК-А61, КМК-Б20, КМК-Б21.
Марка материала
КМК-А10
КМК-АЮм
КМК-А20
КМК-А20м
КМК-А41 КМК-АЗЗмд
КМК-А60
КМК-А61
КМК-Б10 КМК-Б20
КМК-Б21
Компоненты и их содержа. |
Плотность, |
Число |
ние % |
КГ.М- 3 |
Ьринелля |
Серебро — оксид кадмия, |
9700 |
75 |
85/15 |
|
|
То же с мелкодисперс |
9900 |
105 |
ной структурой |
|
|
Серебро — оксид меди, |
9500 |
60 |
90/10 |
|
|
То же с мелкодисперсной |
9600 |
75 |
структурой |
|
|
Серебро — графит, 97/3 |
9300 |
50 |
Серебро — никель — гра |
9500 |
95 |
фит, 69/29/2 |
|
|
Серебро — вольфрам — |
13500 |
160 |
никель, 47/50,5/2,5 |
|
|
Удельное сопро |
Удельная тепло |
тивление, мкОм*м |
проводность, |
не более |
Вт/(м• °С) |
0,030 |
325 |
0,028 |
325 |
0,025 |
350 |
0,024 |
350 |
0,026 |
— |
0,035 |
— |
0,041 |
275 |
Серебро — вольфрам — |
15000 |
210 |
0,045 |
230 |
никель, 27/70/3 |
|
|
|
|
Медь — графит, 97/3 |
7300 |
35 |
0,040 |
380 |
Медь — вольфрам — ни |
12 100 |
150 |
0,060 |
190 |
кель, 48/50/2 |
|
|
|
|
Медь — вольфрам — |
13 800 |
200 |
0,070 |
135 |
никель, 27/70/3 |
|
|
|
|
В аппаратах низкого напряжения чаще всего применяется металло керамика КМК-А10 из серебра и оксида кадмия CdO. Отличительной особенностью этого материала является диссоциация CdO на пары кад мия и кислород. Выделяющийся газ заставляет дугу быстро перемещать ся по поверхности контакта, что значительно снижает температуру контакта и способствует деионизации дуги. Металлокерамика КМК-А20, состоящая из серебра и 10 % оксида меди, обладает большей износо стойкостью, чем КМК-А10.
Серебряно-никелевые металлокерамики хорошо обрабатываются, об ладают высокой стойкостью против электрического износа. Контакты из этих материалов обеспечивают низкое и устойчивое переходное со противление, но более подвержены привариванию, чем контакты КМК-А60, КМК-Б20, КМК-А10.
Серебряно-графитовые и медно-графитовые контакты благодаря вы сокой устойчивости против сваривания применяются как дугогаситель ные. Применение металлокерамики увеличивает стоимость аппаратуры, однако в эксплуатации эти затраты окупаются за счет увеличения срока службы аппарата и повышения его надежности.
3.4. КОНСТРУКЦИЯ ТВЕРДОМЕТАЛЛИЧЕСКИХ КОНТАКТОВ
а) Неподвижные разборные и неразборные контакты. Такие контакты служат для соединения неподвижных токо ведущих деталей шин, кабелей и проводов. Эти детали могут находиться как внутри электрического аппарата, так и вне его. В последнем случае они служат для присоедине ния аппарата к источнику энергии или к нагрузке. Контак ты соединяются с помощью либо болтов (разборные соеди нения), либо горячей или холодной сварки.
При болтовом соединении медные шины перед сборкой тщательно зачищаются от оксидов и смазываются техниче ским вазелином. После сборки места стыков между шина ми покрываются влагостойким лаком или краской. При этом уменьшается переходное сопротивление и повышается его стабильность во времени.
Покрытие соприкасающихся поверхностей контактов оловом (лужение) несколько увеличивает начальное пере ходное сопротивление, но благодаря пластичности олова увеличивает количество площадок смятия и переходное сопротивление становится более стабильным. Для токо ведущих деталей, от которых требуется повышенная на дежность при больших номинальных токах, рекомендуется серебрение соприкасающихся поверхностей. Описанные раз борные контактные соединения могут быть разобраны при