- •Рецензенты:
- •Рахимова, О.В.
- •1. КЛАССИФИКАЦИЯ И СВОЙСТВА МИНЕРАЛЬНЫХ УДОБРЕНИЙ
- •1.2. Ассортимент минеральных удобрений
- •1.3. Свойства минеральных удобрений
- •2.1. Сырье для производства минеральных удобрений
- •2.2. Растворение
- •2.4. Обжиг
- •2.5. Флотация
- •2.6. Гранулирование
- •2.7. Кондиционирование
- •Контрольные вопросы
- •3.2. Производство хлорида калия
- •3.3. Получение хлорида калия из сильвинита галургическим способом
- •Щелок
- •Контрольные вопросы
- •3.4. Получение хлорида калия из сильвинита флотационным способом
- •Контрольные вопросы
- •3.5. Получение хлорида калия из карналлита
- •Контрольные вопросы
- •3.6. Производство сульфата калия
- •Контрольные вопросы
- •4.2. Производство аммиачной селитры
- •Контрольные вопросы
- •4.3. Производство карбамида
- •Контрольные вопросы
- •4.4. Другие виды твердых азотных удобрений
- •4.5. Производство жидких азотных удобрений
- •Контрольные вопросы
- •5. ТЕХНОЛОГИЯ ФОСФОРНЫХ УДОБРЕНИЙ
- •5.1. Классификация фосфорных удобрений
- •5.2. Сырье для получения фосфорных удобрений и способы его переработки
- •5.3. Производство простого суперфосфата
- •5.4. Производство двойного суперфосфата
- •Контрольные вопросы
- •6.2. Сложные удобрения на основе фосфорной кислоты
- •6.3. Сложные удобрения на основе фосфорной и азотной кислот
- •6.4. Сложные удобрения на основе азотнокислотного разложения фосфатов
- •Контрольные вопросы
- •Список литературы
- •ТЕХНОЛОГИЯ МИНЕРАЛЬНЫХ УДОБРЕНИЙ
тами на флотореагенты, то в случае переработки калийных руд с большим со держанием глинистого шлама себестоимость может оказаться выше себестои мости хлористого калия, получаемого галургическим методом.
В мировой практике обогащения калийных руд используются сочетания различных методов и схем, что позволяет более эффективно осуществлять раз деление минеральных компонентов руды и повышать качество готовой продук ции. Наиболее широкое промышленное применение получил метод флотации в сочетании с доводочным химическим.
3.3. Получение хлорида калия из сильвинита галургическим способом
Получение хлорида калия из сильвинита галургическим способом осно вано на различной растворимости КС1 и NaCl в зависимости от температуры. С повышением температуры растворимость КС1 сильно увеличивается, а раство римость NaCl повышается незначительно. При совместном растворении этих солей растворимость КС1 значительно повышается с увеличением температуры, тогда как растворимость NaCl уменьшается (рис. 3.2). Если сильвинит раство рять в горячей (100°С) воде, то в раствор будут переходить обе соли, и процесс растворения будет продолжаться до полного насыщения обеими солями - 275 г/л NaCl и 353 г/л КС1.
Рис. 3.2. Зависимость растворимости КС1 и NaCl от температуры
Так как с увеличением температуры растворимость NaCl уменьшается, то при охлаждении раствора из него будет кристаллизоваться только хлорид ка лия. При этом после кристаллизации КС1 (в результате охлаждения, например до 25°) в растворе останется то же количество NaCl - 275 г/л и только 170 г/л КС1. Таким образом, 353 - 170 = 183 г КС1 можно выделить в виде кристаллов. Если раствор, оставшийся после отделения кристаллов (маточный раствор), на греть до 100°, то он станет недонасыщенным по КС1 и при соприкосновении с новыми порциями сильвинита может растворять КС1, а хлорид натрия при этом останется в твердой фазе. При охлаждении насыщенного раствора из него снова будут выделяться кристаллы КС1. Таким образом, процесс является цикличе ским.
3.3.1 Принципиальная схема получения хлорида калия из сильвинита галургическим способом
Принципиальная схема получения КС1 из сильвинита галургическим спо собом представлена на рис. 3.3.
сильдинит
фильтрат
готобый продукт
Рис. 3.3. Принципиальная схема получения хлорида калия галургическим способом
Процесс включает следующие стадии:
-дробление сильвинитовой руды с целью раскрытия минералов сильвина
игалита и увеличения площади взаимодействия твердой и жидкой фаз;
-растворение сильвинита с целью наиболее полного разложения сильви нита на КС1 и NaCl, то есть получение насыщенного по хлориду калия щелока
игалитового отвала с минимальным содержанием КС1;
-отделение галитового отвала от горячего насыщенного щелока;
-осветление насыщенного щелока от солевого и глинистого шлама;
-противоточная промывка глинистого шлама с целью уменьшения по терь хлорида калия с жидкой фазой шламов;
-охлаждение насыщенного раствора с целью кристаллизации из него хлорида калия;
-отделение кристаллов КС1 от маточного раствора и их сушка;
-нагрев маточного раствора, в результате чего он становится недонасьпценным по хлориду калия и возвращается на стадию растворения сильвинита.
3.3.2. Статический анализ получения хлорида калия из сильвинита
Для определения наиболее рациональных режимов данной технологии необходимо провести статический анализ, при котором должна быть рассмот рена трехкомпонентная система КС1 - NaCl - Н20.
На рис. 3.4 изображены изотермы растворимости при 25 и 100°С для сис темы КС1 - NaCl - Н20 в прямоугольном треугольнике состава, углы которого отвечают 100%-м компонентам, то есть КС1 (т. К), NaCl (т. N) и Н20 (т. О), сто роны - двухкомпонентным системам. Любая точка внутри треугольника соот ветствует трехкомпонентной системе. Кривые к\Е\ооП\ и k2E2sn2 отвечают изо термическим сечениям растворимости при температурах 100 и 25°С. Любая точка внутри поля к\Е\ооК и к2Е25К соответствует системе из твердого хлорида калия и насыщенного этой солью раствора при 25 и 100°С. Иными словами по ля к\Е\ооК и к2Е25К представляют собой области кристаллизации хлорида калия при 100 и 25°С. Фигуративные точки внутри полей n\E\00N и n2E25N выражают системы из твердого хлорида натрия и раствора, насыщенного этой солью при 100 и 25°С.
Эвтонические точки Еюо и Е2s отвечают растворам, насыщенным одно временно хлористым калием и хлористым натрием при 100 и 25°С.
Фигуративные точки внутри треугольников NE]0oK и NE25K выражают трехфазные системы, состоящие из насыщенного раствора солей КС1 и NaCl и двух твердых солей при 100 и 25°С.
При обработке сильвинита горячим маточником образуется раствор, на сыщенный солями хлористого калия и хлористого натрия. На диаграмме рас творимости (рис. 3.4) ему отвечает т. Е ш . Если этот раствор подвергнуть охла ждению от 100 до 25°С, то при температуре 25°С т. Е т попадает в поле кри сталлизации хлорида калия (к2Е25К), то есть при охлаждении насыщенного рас твора состава т. Е т образуются твердый хлористый калий и насыщенный рас твор состава т. R, образующейся при пересечении соединительной линии КЕт и изотермы растворимости при 25°С. Количество кристаллов КС1 пропорцио нально длине отрезка R E m •
Маточный раствор (т. R) после отделения кристаллов хлорида калия по дается на выщелачивание сильвинита, состав которого характеризуется точ кой S. При взаимодействии раствора (т. R) и сильвинита (т. S) образуются сис темы, характеризуемые фигуративными точками на линии SR. Точка т, образо вавшаяся в результате пересечения линий RS и E ]0oN9характеризует оптималь ное соотношение количеств маточного раствора и сильвинита, поступающих в растворитель.
Из диаграммы видно, что при оптимальном соотношении исходных сильвинита и маточного раствора на выходе из растворителя образуются насы щенный раствор состава т. /Гюо и твердая фаза т. N, представляющая собой чис тый хлористый натрий, идущий в отвал.
Технологически это соответствует полному разделению сильвинита на чистые хлорид калия и хлорид натрия, так как в отвале будет 100%-й хлори стый натрий (т. N), а из насыщенного раствора (т. Еюо) при охлаждении до 25°С, как показано выше, выпадут кристаллы чистого хлорида калия.
К о н ц е н т р а ц и я N a G , % м а с с .
Рис. 3.4. Моделирование процессов растворения сильвинита и последующей кристаллизации охлаждением с помощью диаграммы растворимости системы КС1 - NaCl - Н20
Если маточника подается меньше, чем это требуется по оптимальному со отношению, например, т. т и тогда количество фаз определится из соотношения
Количество маточного раствора (т. К) _ |
m\S |
Количество сильвинита (т. S) |
Rm \ |
При температуре 100°С фигуративная точка т\ попала в поле совместной кристаллизации КС1 и N aC l, то есть в поле KEwoN. По правилу соединительной прямой определяем, что на выходе из растворителя система состоит из насы щенного раствора т. Еюо и твердой фазы т. Si.
При охлаждении насыщенного раствора т. Е т , как показано выше, выпа дут кристаллы хлорида калия, а твердая фаза т. S\ (отвал) представляет собой уже не чистый хлористый натрий, а с примесью хлористого калия. Значит, если маточника брать меньше, чем это необходимо по оптимальному соотношению, не будет достигнуто полного разделения сильвинита, и часть хлорида калия бу дет теряться с отвалом.
Если маточного раствора по отношению к определенному количеству сильвинита в растворитель подается больше оптимального соотношения, то со-
став системы будет отвечать, например, точке т2. В результате выщелачивания эта система будет состоять из насыщенного раствора т. Е и твердой фазы т. N (чистый хлорид натрия).
При охлаждении насыщенного раствора состава т. Е до 25°С точка Е по падает в поле совместной кристаллизации КС1 и NaCl. Кристаллы хлористого калия и хлористого натрия находятся в равновесии с эвтоническим раствором состава т. E2s, следовательно, для определения состава и количества фаз, обра зующихся при охлаждении насыщенного раствора т. Е, через точки Е25 и Е нужно провести соединительную прямую, которая пересечет гипотенузу KN в точке S2. При охлаждении до 25°С система состоит из насыщенного раствора т. Е25 и твердой фазы т. S2. В этом случае кристаллизуется не чистый хлорид ка лия, а загрязненный хлоридом натрия.
Таким образом, условиям наиболее полного разделения сильвинита и по лучения продукта высокого качества отвечает количественное отношение ма точного раствора и сильвинита, определяемое положением точки т.
Так как количество выпавших кристаллов КС1 пропорционально длине отрезка REm , то надо найти такие условия растворения и кристаллизации, ко торые бы обеспечили наиболее длинный путь кристаллизации хлорида калия. Изотермы растворимости при температурах, больших, чем 100°С на диаграмме будут располагаться выше линии к\Е\0оК, а при температурах, меньших, чем 25°С - ниже линии к2Е25п2, поэтому при повышении температуры растворения и понижении температуры кристаллизации длина отрезка, характеризующего выход КС1 в твердую фазу, будет увеличиваться. Таким образом, для наиболь шего выхода продукта растворение желательно вести при более высокой тем пературе, а кристаллизацию - при более низкой.
В вакуум-кристаллизаторе помимо охлаждения происходит самоиспарение части растворителя, за счет чего также может кристаллизоваться соль.
На рис. 3.5 показано графическое моделирование процесса кристаллиза ции испарением части растворителя.
Предположим, что одновременно с охлаждением раствора т. £юо испари лось такое количество растворителя, что состав начального раствора (т. Е\оо) изменился по лучу испарения (Н20 - Е т ) до фигуративной т. а. При этом ко личество испарившейся воды пропорционально длине отрезка Ета. При 25°С фигуративная т. а попадает в поле совместной кристаллизации солей. По пра вилу соединительной прямой определяем, что в этом случае система будет со стоять из насыщенного раствора т. Е25 и твердой фазы т. £>, примерного состава 83% КС1 и 17% NaCl.
Таким образом, при кристаллизации с испарением части растворителя можно получить хлористый калий с примесью хлористого натрия. Для получе ния КС1 без примеси NaCl, необходимо, чтобы количество испарившейся воды не превышало длины отрезка Е т а\. С этой целью в вакуум-кристаллизатор не обходимо возвращать часть конденсата.
К о н ц е н т р а ц и я N a C I, % м а с с .
Рис. 3.5. Моделирование процесса кристаллизации испарением части растворителя
3.3.3. Растворение сильвинита
Факторы, влияющие на процесс растворения сильвинита
На стадии растворения происходит выщелачивание КС1 из сильвинита горячим оборотным щелоком, насыщенным хлоридом натрия и ненасыщенным хлоридом калия.
На процесс выщелачивания хлорида калия из сильвинита влияют сле дующие факторы.
Степень дробления сильвинита. Дробление способствует раскрытию минералов сильвина и галита. С увеличением степени измельчения руды воз растает интенсивность растворения. Однако сильное измельчение нежелатель но, так как:
-увеличивается количество солевого шлама (мелкие частицы галита), в результате возрастает нагрузка на отстойники;
-тонкодисперсные частицы сильвина выносятся потоком щелока вместе
ссолевым шламом, что приводит к потерям хлорида калия;
- появление мелких частиц руды связано с раскрытием глинистых компо нентов, обладающих тонкой структурой, что резко ухудшает условия осветле ния щелоков.
Оптимальный размер частиц - 5 ± 0,25 мм.
Температурный режим играет чрезвычайно важную роль. С повышени ем температуры возрастает скорость процесса, так как:
-повышается коэффициент скорости растворения за счет увеличения ко эффициента диффузии;
-повышается концентрация насыщения КС1, а, значит, и движущая сила растворения.
Сповышением температуры увеличивается выход хлорида калия с единицы объема циркулирующего щелока, что вызвано ростом растворимости КС1.
Таким образом, с точки зрения и статики, и кинетики процесса темпера тура растворения должна быть как можно более высокой. Однако при этом уве личивается расход энергии на подогрев раствора. Кроме того, для предотвра щения кипения раствора при высокой температуре необходимо использовать растворитель, работающий под давлением, что приведет к увеличению капи тальных затрат.
Оптимальная температура процесса выщелачивания КС1 из сильвинита составляет 100°С, температура растворяющего щелока - 110—118°С. Для под держания такой температуры используют острый пар.
Направление потоков твердой и жидкой фаз. Чаще всего выщелачива ние КС1 осуществляют в трех последовательно работающих растворителях. При этом направление жидкой фазы (растворяющего щелока) и твердой фазы (сильвинитовой руды) может быть различным как по чередованию в аппаратах - внешний прямоток или противоток, так и внутри растворителя - внутренний прямоток или противоток.
Внешний прямоток - руда и щелок движутся прямотоком через аппараты (рис. 3.6). В этом случае в первом растворителе скорость процесса очень высо ка, так как поверхность раздела фаз S и движущая сила процесса Дс максималь ны. Однако к концу процесса текущая концентрация раствора сх приближается к концентрации насыщения с„, в результате чего движущая сила становится минимальной.
Рис. 3.6. Внешний прямоток
Скорость растворения снижается к концу процесса и за счет уменьшения площади соприкосновения. Такой режим характеризуется невысокой интенсив ностью, поэтому в отвале содержится значительное количество КС1, который не успевает раствориться. Для снижения потерь хлорида калия с хвостами в этом случае необходимо повышать время растворения, то есть увеличивать ко личество растворителей.