книги / Надежность и диагностика энергетических электромашин
..pdf5
*** '2
xlx *
х2
|
|
|
|
|
|
|
х |
, |
|
|
|
г р |
|
г м |
ff ) , m |
|
2fi ' # |
■ |
|
|
Р я с .2 . Диагностическое |
пространство (fT,f2 ). |
|
||||||
Р я с .З . Диагностическое |
пространство (/г ./3). |
|
|||||||
На р и с .2 , 3 . |
4 |
представлены |
|
|
|||||
результаты обработки |
спектрограмм |
|
|
||||||
виброакустического шума подшипни |
|
|
|||||||
ка 8А317ЕШ2 при смааке ЭШ-176 как |
|
|
|||||||
исправного, так и имеющего пере |
|
|
|||||||
кос. По осям абсцисс отлояеян со |
|
|
|||||||
ответственно |
частоты |
первого |
/г% |
|
|
||||
.второго |
/? |
, третьего |
/3 макси |
|
|
||||
мумов спектрограмм, по |
осям орди |
|
|
||||||
нат. частоты |
, |
f 3, |
/ н |
соот |
|
|
|||
ветствующий максимумов спектрограмм. |
|
|
|||||||
Каждый из рисунков представляет со - . |
|
|
|||||||
бой двумерное диагностическое |
про |
|
|
||||||
странство |
f a ) ; |
j * f , 4 |
~ |
|
|
||||
вомер явно выраженного максимума |
|
|
|||||||
оценки спектральной плотности. |
|
|
|
||||||
В результате |
обработки |
спектрограмм, реализаций вяброакус- |
|
||||||
тнчесхих |
шумов, соответствующих различным условиям испытания под |
||||||||
шипника, |
получены |
точки |
в диагностических пространствах (fj, |
) |
(количество точек соответствует количеству обработанных спектро
грамм). Эти точки формируют в |
диагностических пространствах об |
|||||||
разы [ й у , |
/ к>j¥ j }.Индено |
if |
определяется условиями |
|||||
подшипника: |
|
|
|
|
|
|
||
' к |
= |
I |
- |
подшипник |
без |
омазкя |
иоправный; |
|
к |
я |
2 |
- |
подшипник |
без |
смазки |
перекошен; |
91
к |
» 3 |
- |
подшипник без |
смазки, перекоо увеличен; |
||||
к |
■ |
4 - |
сш эка |
ЭШ-176, |
подашшик исправный; |
|
||
к я |
5 - |
смазка ЭШ-176, подлинник перекошен; |
|
|||||
к ■ |
6 - |
смазка ЭШ-176, перекос увеличен; |
|
|||||
и * 7 - |
омаэка ЦШИМ-209, подшипник исправный; |
|||||||
к = |
8 |
- |
смазка ЦИАТИМ-209, подшипник перекошен; |
|||||
к » |
9 |
- |
смазка ЦИАТИЛ-209, перекоо увеличен. |
|||||
Так, |
на рио. 2 ,3 ,4 показаны образы |
^ |
} , |
|||||
{fs,j * |
/ir./*/}' |
{.&./• |
f s j + i } I |
j~ t,3 |
, |
соответствующие иоцраввому перекошенному подшипнику и подшипнику
с увеличенным перекооом при смазке ЭШ-176. Каждому из образов со ответствует определенный уодовный знав: „ • ’* - { f ftj ;
" ' " ' l fKi • |
A |
|
- |
W |
A M |
1 |
• |
|
|||
Из рио. |
2,3 ,4 |
водно, что образы |
Ц |
, |
; |
/ , г |
}, |
[ / s f ; |
} , |
||
*$,г 1 в диагностическом проотранотве |
(fr, |
/г |
) не |
пересека |
|||||||
ются, т .е . пространство (//г /г ) |
является наиболее |
удобным при оп- |
|||||||||
редедевии дефекта подшипника тина перекос. |
|
|
|
|
|||||||
Соответствующие образы в пространствах |
(f2, f 5 ), |
также |
|||||||||
являются информативными, но они частично перекрываются. |
|
||||||||||
Подобные результаты были получены при анализе |
спектрограмм |
||||||||||
виброакуотичесвого шума подшипника 8А317ЕШ2 иоправного |
и имеющего |
||||||||||
перекоо при смазке ЦИАТИМ-209 и без |
сыаэки. |
|
|
|
|
||||||
На рио.5 изображено диагностическое |
пространство, |
содержащее |
|||||||||
образы технических, состояний иоправного |
и перекошенного подшипни |
||||||||||
ка ‘8А317ЕШ2 с двумя типами смазок и без |
смазки. |
|
|
|
|||||||
Различные образы обозначаются следующими знаками: |
|
||||||||||
■ • ■ " -и ,,./и ] . |
|
А Л |
|
|
|
|
|
||||
" |
{ |
'^Аг’Аг^’"® |
^ 4." м , i ’ "® ~^А,т'А,г\' |
||||||||
Цифры на рио.2-5 |
возле приведенных условных знаков означают коли |
чество опектрограш.у которых частоты явно выраженных максимумов
совпадают. 0 - |
точка |
оовпадения девяти точек образа Ц ,; |
|||
и четырех точек образа |
[frJ |
; |
/ /г } ; ® |
- точка совпадения од |
|
ной точки образа |
[fu ) / и |
] , |
одной точки |
образа {/7/i f ?z },семи |
92
точек образа {ft J ; / л2 ].(§ ) - точка совпадения вооьми точек образа
и ^ о й точки образа [ /г ; ; •йг } • Приведенные на рис .5 результаты в первом приближении дают
возможность в диагностическом проотранстве (//г /г ) диагностиро вать не только дефект типа перекос, но и определить приманенный тип смазки.
На ри с. 2 ,3 ,4 ,5 водно, что даже при довольно большом шаге по частоте (100 Гц) наблюдаются некоторые отличия чаотот максимумов спектральных плотностей разных участков одной реализации виброакустического шума подшипников качения. Разброс обусловлен сто хастическим характером виброакусгичеснолэ дума, ошибками измере ний и вычислений. Для исследования статястячеокой устойчивости этих характеристик была проведена обработка спектрограмм реализа ции виброакустичеокого шума , исправного подшипника вАЗГТИ^ со смазкой ЦИАТИМ-209. Длительность реализация 8 ,5 мин позволила сформировать я обработать 38 зон магнитной ленты ЭВМ М-222.
Гистограммы распределения частот явно выраженных макоимумов спектрограмм показаны на р и о .6 ,7 ,8 . Анализ гистограмм показал хо-
93
р
/
|
|
|
Н у |
ф |
Sfi |
5,7 |
|
гр |
гр |
4» |
%,кги |
||||
|
%,*Г« |
||||||
Р к . 7 . |
Гнстограив |
распределения частоты максимума / p j . |
|||||
Рио.6 . |
Гвотограша |
распределения |
частоты макоимума /р3 . |
рошув статистическую устойчивость частот максимумов спектрограмм ваброакуетичесиого иума подшипников качения, что позволяет их и с - лольэоветь в иачеотве диагвостичеоких признаков. Таким образом, ■паю сделать явврд о том, что полученные экспериментальные р е - ■ультатн в противоречат предложенной в работах /Г , %} математи
кесмой модели виброакустичеошго пума подшипников |
качения, п |
од- - |
г предположение о возможности проведения диагностики |
т ех - |
|
I качения по их виброакустическому |
||
i целесообразность использования в |
качестве д и аг- |
|
( яржэяажов перекоса и состояний смазки |
подшипников в е - |
> щражеяянт максимумов спектральной |
плотности |
их ваброауотвчисюго душ. |
|
1. Кжрчмио Б .Г ., МЮович U .B ., Проценко Л.Д. Автокорреляци- |
|
ош ве я хдрвпервстяческпе фунхцы вибровкустйческого |
шума подшил- |
94
носов качения электрических машин и возможности корреляционного анализа для диагностики. - Техн.электродинамика, 1982, Л 1,0.71-78.
2. |
Мысдович М .В ., Проценко Л.Д . Линейные случайные процесоы в |
|
задачах виброаку^тичесгоидиагностиуи технических |
оистем. - Киев, |
|
*3. |
Дженкинс Г ?, Еаттс Д . 'спектральный анализ |
и его приложе |
ния. - |
М. : Мир, 1971. - Т .2 . 288 с . |
|
Ш 621.313-752 Ю.Н.Плешаков, А.К.Явленский, К.Н.Явленокий
ВЛИЯНИЕ ЖЕСТЮСТНЫХ ХАРАКТЕРИСТИК ШАРИКОПОДШИПНИКОВЫХ УЗЛОВ НА СОБСТВЕННЫЕ ЧАСТОТЫ ЭЛЕКТРИЧЕСКИХ МАШИН МАЛОЙ МОЩНОСТИ
При проектировании и эксплуатации электродвигателей малой мощ ности встречается задача расчета спектра собственных частот, возни кающих под влиянием упругости шарикоподшипниковых узлов в опорах валов. Повышение точности определения спектра собственных частот позволит повысить точность расчета реэоналоных частот в работаю щей двигателе, облегчит отстройку от резонансных режимов.
Жесткость шарикоподшипниковых узлов следует принимать в виде матрицы, элементы которой найдены с учетом технологически! погреш ностей /5 7
|
|
|
|
С= L CJk ] , |
j , |
к = !, г, 5, |
|
|
(8) |
|
где |
Cjf. |
- главные осевые ( * , / ■ |
I) и радиальные U |
/ |
=• 2,3) |
и до |
||||
полнительные |
осевые |
(у = I, |
к = |
2 ,3 ) |
и радиальные |
( J |
= 2, |
к *1,3; |
||
J - |
3 , |
к я |
1,2 ) жесткости. |
|
|
|
|
|
|
|
|
Как |
известно, |
движение |
линейной |
яеноысервативной системы о |
постоянными параметрами зависит от гироскопических оил и ообствен-
пих парциальных ч асто т. |
Гироскопичеокие оилы приводят к нутацион |
||||||||||||||
ным колебаниям ротора с |
чаототой |
1а # /fp , |
зависящей от кинати -" |
||||||||||||
ческого |
|
момента |
ротора |
н |
и |
его момента инерции |
|
1р . Собствен |
|||||||
ные парциальные |
частоты |
системы определяются жеоткостью шарикопод |
|||||||||||||
шипниковых узлов |
1,2 |
и |
их расположением в |
системе |
(р яо .1 ). При |
|
|||||||||
г'гсы следует различать |
парциальные |
частоты прямолинейных |
и |
||||||||||||
d/jl |
я |
угловых |
£>, |
<и, |
А $?, |
Ай) |
|
колебаний |
системы ротор |
- |
|||||
корпус, |
определяемых |
зависимостями |
|
|
|
|
|
|
|
||||||
|
г |
i f |
a) |
|
|
AJ |
c J .(ra1/ |
/ |
г) / |
V |
1 |
|
|
||
£ |
|
‘м |
‘J ! )'• |
sti‘ |
* |
|
*> |
* |
> ) ’ |
г |
|
|
95
|
|
подшипниковые |
узды; 3 |
- ротор; |
4 - |
корпус. |
|
|
|||||||||
|
|
|
|
|
щ |
|
|
|
|
|
|
|
w , |
\ |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||
|
г |
7 ( а ) |
в |
с (г), г \ |
йаГ |
ik |
[ cf , |
Li |
- |
Л |
4 |
V |
|
||||
|
* |
/ / ( V |
/ |
СЛ |
|
У |
|
Cjj |
) • |
|
|||||||
|
|
if |
МР М. |
|
|
|
|
I - |
1» |
4 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
Н к |
’ |
|
|
|
|
1 |
|
|
|
||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
1 |
г. |
+ 4 |
|
|
|
|
|||
ГДИ |
Мр {к), |
Ij (*)(1~ |
соответственно |
масса |
|
и момент инерции ро |
|||||||||||
тора |
(хорпуоа); |
CJJ |
, |
су,- , |
|
- |
соответственно |
деоткость |
и |
||||||||
расстояние |
от центре тяжести I |
и 2-го шарикоподшипникового узда» |
|||||||||||||||
|
Собственные |
частоты системы ротор - |
корпус |
определяются |
из |
уравнения движения системы относительно координатного трехграння96
ка |
0Xf, Х2 Х3 |
. ооь |
OXf |
|
которого |
в |
положении равновесия совпадав* |
|||||||||
о осью вращения ротора |
и осью |
симметрии корпуса [2}. |
||||||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
x + N x + K x - O , |
|
|
(3) |
|||||
где |
* Г=\ Х/, |
х2 , |
( j |
х? |
] |
xj ( j |
= 1 , 2 , . . . , 7 ) |
- |
относительные прямо |
|||||||
линейные |
смещение |
= |
1 ,2 ,3 ) |
центров масс ротора |
и корпуса, углы ■ |
|||||||||||
расхождения их осей ( |
j |
= |
4 ,6 ) |
|
в вертикальной |
и горизонтальной |
||||||||||
плоскостях |
и |
углы |
расхождения |
( J |
- |
6 ,7 ) между ооыо корпуса и ее |
||||||||||
проекцией на |
вертикальную |
и горизонтальную плоокооти; X-[ Njj] - |
||||||||||||||
матрица коэффициентов |
демпфирования размерностью |
7 к 7 , в которой |
||||||||||||||
элементы |
tyS(4 7 ) = ^ |
и |
^ ( s e ) |
" “ 9 |
• а |
ооталъяые элементы рав |
||||||||||
ны нулю; |
К |
- |
матрица |
собственных парциальных частот системы ро |
||||||||||||
тор - корпус |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||
|
|
|
|
|
|
^ 15 |
|
A fj2 |
|
|
d f * |
0. |
О |
|||
|
|
4 |
|
4 |
|
4 , |
|
< |
|
|
< |
|
|
* |
||
|
g , |
*5> |
^1! |
f Я |
|
|
|
|
|
|
° |
* |
||||
|
Л4 , |
*& £ |
Ю д |
Я>1 |
|
|
Яя |
О |
» |
|||||||
|
|
|
|
а я / 2 |
|
t a j , |
|
|
|
|
а / 3 |
|
1 |
в |
||
|
|
|
|
-Аш1г |
|
- A v / j |
■ |
* ‘г |
|
**3 |
|
а |
о |
|||
|
L> ® ,5 |
- а »1 |
|
- A » js |
|
а ‘г |
|
|
« ' |
|
А |
в |
||||
|
После |
ряда преобразований |
уравнений (3) овязь между частота |
|||||||||||||
ми нутационных колебаний ротора |
> |
и спектром собственных частот1 |
||||||||||||||
*1 системы ротор - |
корпус |
цох|ю |
представить в |
виде |
|
|||||||||||
|
|
|
|
|
г |
|
Z |
п |
' |
0 п |
а * |
|
|
(4) |
||
|
|
|
|
|
*f |
• |
|
~ |
|
Г |
|
|
||||
где |
|
|
|
|
|
* |
* + |
£ Фг. |
|
л*' |
|
|
|
|||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
f y s *i +Pj f |
|
|
7 |
|
|
|
|||
|
|
|
|
|
|
( - 'f 'W j i |
|
|
|
|
W |
|
|
|||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
*>Ь' |
|
|
|
|
|
|
|
|
' |
b o s fc 4 t> |
4 U . |
a-, |
fy , ajt pjf . |
|||||||
|
. • Зависимости для определения параметров |
|||||||||||||||
приведены в |
таб л . 1 ,2 ,- где |
|
дан |
%к |
и у - а |
дли |
%к . |
97
T e d |
|
* |
* Ц a |
I . Расчетные |
зависимости для определения |
параметров |
|||||
Л ' / |
/ |
' |
b i |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
*/ |
|
ь |
|
b |
|
ь |
|
|
|
|
|
|
|
£ |
/ |
/ * |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
* |
|
|
|
4,2.77 |
« |
|
|
|
|
|
4 . |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
athrhs |
и |
£ |
4 |
a8-v |
Ifо ^ |
4/7,3 |
Я |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
t/3f.2+/r |
|
|
|
|
< |
а3*>1 ■Ъ37 |
|
|
|
|
|
|
P 3-* |
|
* |
|
|
ч', |
а*6<т~ь*г |
|
|
|
^2.2j*1 °S-3j |
/1=0£ <-*)'£,3 |
‘ |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
4 |
4*-a |
|
1 |
- |
|
< |
а5Ь*Г. Ъ31 |
|
|
|
|
£<■*>'d |
» |
|
В -. df2 |
|
и |
|
У |
#■ |
|
|
|
|||
|
|
|
уг |
Н / Ч / |
|
% |
a’°-2j |
%Pj,2*rt |
* |
||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||
|
|
|
|
** /“ ъ? |
£ |
t 2 а |
|
|
I (-Г)ПV* * |
||
|
|
|
|
j ’2 |
fj s-2j |
|
|
|
*г ■ |
* Pj,9 -t
В уравнениях (4) получены полиномы с действительными коэффи циентами. Репенке этих полиномов позволяет построить график зави симости собственных частот колебаний системы ротор - корпус от час тоты вращения ротора. В том случае, когда характеристики жесткости
98
Т а б л и ц а
ров |
Pjj |
/ |
|
2 . Расчетные зависимости див определения паранет-
ah
V ■ *
3
/ i f * . * ,.
|
|
r-z |
2 |
|
а |
|
E / j Z aij~2 |
|
|
|
|
3 i t » * } ; * . . . |
•iti4 - |
|
У--г |
’J Sj |
Va? arj
г JV
/,«*%** M , '' |
j'2 |
/ / |
|
Z |
v * |
< 4
к
' 4 . * .
- <
? 1 4 ds j -
5
- * ? * n
&
б
r~1 Tr,j*r
7
* « r* »
|
- |
- |
_ |
* < * |
a |
|
3 |
|
к |
£ ( - / ) / ' [a .. |
i c - r f f * * |
- |
||
j ‘2 |
fj 5 2j-1 |
j*2 |
|
*a2 j . t
а3
js^ V ; |
|
- ■ |
к |
|
|
|
|
£«#■ |
- |
|
' < |
'V |
|
|
|
шар^соподи идяаиовшс узлов яеядентпны, вое виды колебание оястеын ротор - корпус взаимосвязаны, а значения"собственных частот не' совпадают со значениями ее парциальных: частот, определенных толь
ко главными жесткостями (I) шарикоподшипников. Сдвиг частот обус- «.
99
довлен влиянием дополнительных жесткостей. При идентичных опорах происходит разделение связей между прямолинейными и угловыми коле баниями системы. Однако и в етом случае дополнительные жесткости вызывает одвиг собственных частот прямолинейных и угловых колеба ний системы относительно ее парциальных частот. Если шарикоподшип ники не имеют технологических погрешностей, дополнительные жестко сти вызывают сдвиг собственных частот только прямолинейных колеба-
В качестве примера найдем спектр собственных частот (табл.З)
Т а б л и ц а |
3. |
Спектр |
собственных частот системы кор |
|
||||||
пус - |
ротор, |
/, ГД |
|
|
|
|
|
|
|
|
Вида |
опор |
| ^ |
|
| |
^ |
| |
^ |
| |
|
|
Идентичные |
±1680 |
+4730 |
|
+4800 |
+5340 |
+5700 |
|
|||
опоры |
|
|
||||||||
Невдентичные |
+1700 |
+3270 |
|
+3840 |
+5130 |
+5570 |
|
|||
опоры |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
омстеыы ротор - корпус, |
обусловленных жеоткостыо опор |
с идентичны |
||||||||
ми и неидентичными шарикоподщшшикЬвыми узлами. Исходные данные |
- |
|||||||||
М =!,9-ЯГ3кг. MK = 4,9 W~SK3, 1веф~4.0-Ю'вам*, |
/р = 2,35- Ю |
* к з ^ |
s |
•10,вВ'Ю~€к»Мг, /■= 8-/0~s м.
В опорах установлены радиально-упорные шарикоподшипники 2006083. Матрица жесткооти идентичных шарикоподшипников:
U O.J
0,08 15.0
_ 9 О /Ц8
Значения парциальных частот снотемы (2) будут
т |
9,/ |
0. |
0 |
0 |
0 |
0 |
кз |
П82 |
0 |
0 |
0 |
0 |
0 |
0 |
0 |
72/8 |
0 |
0 |
0 |
0 |
0 |
0 |
0 |
882 |
0 |
0 |
0 |
0 |
0 |
0 |
0 |
909 |
0 |
0 |
0 |
0 |
0 |
1S9 |
0 |
0 |
0 |
0 |
0 |
0 |
0 |
№ |
0 |
0 |
Решш уравнение (4) и найдем спектр собственных чаотот системы (ом.табд.З) при яевращающемся роторе (./-О).
Неидентичные подшипники имеют жесткости
/,28 |
0,22 |
0,08 |
|
0,28 |
10,3 |
1,9 |
=Ю6н/м. |
0.09 |
а |
/8,5 |
|
100