книги / Надежность и диагностика энергетических электромашин
..pdfобеспечивают последний данными для обеспечения пооперационного, входного и выходного контроля качества изделий я технологического процесса. Соответствующие потоки от этапа "П" к "Э" образуют ин тегрированный информационный поток, содержащий расчетные и экспе риментальные данные о конструкции ТГ, его основных узлов и высоконагруженных деталей (ИРЦД), необходимые для функционирования авто матизированных систем технической диагностики (АСТД) на всех ста диях эксплуатации объекта.
Обратные информационные потоки, формируемые в виде набора дан ных об отказах, повреждениях и деградационных явлениях, не приво дивших к отказам (не фигурирующих в аварийных актах, но представ ляющих важную информацию для осуществления процедур прогнозирова ния остаточного ресурса и принятия решений о плановых ремонтнопрофилактических мероприятий), а также форме статических данных (ИОПС, ИОРС), составляют замыкающую часть АСУНТА, содержащую дан ные по обеспечению эффективного функционирования ТГ и ХА в целом, а также созданию информационной основы последующих конструктивных разработок ЭЭМ, Информационная система уровня АСУНТА додана пред ставлять поисково-информационный комплекс с достаточно мощным бан ком данных и развитой структурой баз данных, формируемых на стади ях "К", "ГГ и "Э". Возможный подход к решению такой проблемы име ется Z W . Основное направление комплексных НИР овязываетоя в на стоящее время с созданием уровня АСУНТА.
Уровень Д - комплексная оястема обеспечения надежности ТГ КСОНТ - следует рассматривать как промежуточный от уровня СОНГ к уровню АСУНТА. Он характеризуется разработкой н исследованием математических и физических моделей нагрузочного соотояния узлов н элементов ТГ, внедрением методов развитого контроля технологи ческих процеосов, разработкой и внедрением подсиотен технической- • диагностики эксплуатационного состояния узлов ТГ. Практическая реализация разработок данного уровня осуществляется при создании
новых конструкций ТГ, имеющихся сниженный по сравнению с ТГ сущест вующих серий уровень нагрева основных узлов, а также ТГ с регули руемой температурой основных узлов при изменении нагрузки. Такие решения обеспечивают стабилизацию теплового состояния и уменьше ние амплитуды знакопеременных термомеханнчеоких напряжений в изо ляции обмоток, шихтованном сердечнике и других узлах ТГ, что уменьшает интенсивность деградационных процессов / I I / . Не предус матривая создание и практическое использование моделей рааруше-
21
Пня и деградации для обеспечения прогнозных оценок состояния у з
лов и остаточного их.ресурса, этап КСОНТ обеспечивает феноменоло
гический анализ информации от развитых систем контроля и диагнос
тики, определяедих уровни электромагнитного, механического и теп
лового нагружения деталей и узлов в эксплуатационных условиях. Решение комплексной проблемы управления надежностью ЭЭМ (в
особенности мощных ТГ на уровне АСУНТА) позволит обеспечить дости жение требуемых показателей надежности /3 7 для новых ТГ в течение
одного - двух дет о начала ввода в эксплуатацию и поддержание по казателя Кр я / ( t ) на уровне оптимальных значений (см .1фивую
я " It) на р и с .1 ). Предложенная методология АСУНТА имеет в своей
основе реальнне научные идеи, результаты использования которых в плаце КСОНТ (П уровень) уже осуществляются в ряде комплексных НИР я разработок.
Для организации работ по планам КСОНТ и АСУНТА необходим про
граммно-целевой метод, являющийся в настоящее время и в перспекти ве эффективным методом решения крупных научно-технических проблем.
1. |
Домбровский В .В ., Хуторецкий Г.М. Основы проектирования |
|||||||||
электрических машин переменного тока . |
- Л .:Э нергия, 1974, - |
504 с . |
||||||||
2. Счастливый Г .Г . Проблемы повышения |
надежности энергети |
|||||||||
ческих |
электромашин. - |
Киев : Знание, |
1981. |
- |
25 |
с . |
|
|
||
3 . Мамиконянц Л .Г ., Ханаков А .С ., |
Чистиков |
А.П. Требования к |
||||||||
мо^ным^трбогеые^аторам. - Изв. АН СССР. Энергетика и транспорт, |
||||||||||
*4. |
Подков В .и !, Демирчян К.С. Проблемы диагностики и прогнози |
|||||||||
рования |
надежности энергетического |
оборудования. - |
Изв. АН СССР. |
|||||||
Энергетика и |
транспорт, |
1979, Ji 6, |
с .З - I I . |
|
|
|
и физическое |
|||
б . Титко |
А .И ., Счастливый Г.Г.'М атематическое |
|||||||||
моделирование электромагнитных полей в электрических машинах пе |
||||||||||
ременного тока. - Киев |
: Наук.думка, 1976. |
- 200 |
с . |
|
|
|||||
6. Счастливый Г .Г ., Федоренко |
Г.М ., ВыговскиН В.И. Нагрев |
|||||||||
к ^ й н я х |
паке то^сердечш ^ка статора ^мощных турбогенераторов. - Киев |
|||||||||
9*7. |
Быков В .Й .°РКоганЭ§!о39К расчету надежности |
систем |
непо |
|||||||
средственного водяного |
охлаждения статорных обмоток мощных ген е |
|||||||||
р ато р о в .-- В к н .: Вопросы надежности, |
автоматического контроля и |
|||||||||
защиту |
синхронных генераторов. Л. : Иэд-ние |
ВНИИЭлектромаш, |
1974, |
|||||||
8, |
Бережанский В .Б ., Амбросович В .Д. 0 |
математической модели |
||||||||
>ток генераторов. - |
Там же, с .3 1 - 3 8 . |
|
|
и обеспечение ка |
||||||
9 . Тарасюк А .А ., Исследование, |
оптимизация |
|||||||||
честврва |
изготовления сегментов статора ТГ и ГГ |
: Агвгореф. дис. . . . |
||||||||
нанд.техн .яаук. - Томск, 1979. - 21 |
с . |
|
|
решающей системы . |
||||||
- 10 .Баранов Г .Л . Банк данных эргатической |
||||||||||
комплексного |
анализа надежности турбогенераторов. В к н .: Проблемы |
'повышешм^яа,цекности мощных турбогенераторов. Киев : Наук.думка,
’ II.Счастливый Г .Г ., Титко А.И..Федоренко Г.М ..Коваленко В .П .. Надежность современных и перспективных турбогенераторов. - Киев : Наук .думка, 19% . - 230 с . • v
22
УДК 621.313.33.045.57
И.М.Постников
ПЕРСПЕКТИВЫ СОЗДАНИЙ СИНХРОННЫХ ТУРБОГЕНЕРАТОРОВ С ДВУХОСНОЙ ОБМОТКОЙ ВОЗБУЖДЕНИЯ
Синхронные турбогенераторы традиционных конструкций достигли высоких технико-экономических показателей. Построены СТГ-800, 1200 МВт. 3000 об/мин. Проектируются машины до 2000 МВт. Благодаря развитию оиетем регулирования возбуж дена, обеспечивается их ста
тическая и динамическая устойчивость. Конструктивные усовершенство вания системы охлаждения и бесщеточная подача в ротор тока возбуж дения повышает надежность эксплуатации. Однако с увеличением мощ-' ности машины появляются существенные недостатки'традиционной кон струкции СТГ: снижение уровня устойчивости вследствие роста отно сительных параметров; возможность возникновения вынужденного
асинхронного режима может приводить к недопустимым |
колебаниям то |
|
ка и скольжения |
и к серьезным аварийным отказам / 1 , 47; несиммет |
|
ричная одноосная |
система возбуждения при колебаниях |
нагрузки приво |
дит к значительным колебаниям ротора, вызывающим колебания роторов параллельно работающих шшин; при максимуме нагрузки СТГ использу ется как источник реактивной мощности, что экономически нецелесооб разно вследствие повышенных потерь в ЛЭП, а при минимуме нагрузки СТГ не тлеет достаточной возможности потребления реактивной мощ ности вследствие уменьшения устойчивости (это положение приводит к необходимости установки реакторов); при одноосной обмотке воз буждения вследствие искажения формы кривой поля в особенности при
больших углах нагрузки возникают повышенные потери в зубцах отато-
ра и з-за возрастания высших гармоник и |
насыщения от |
потока р ао се- |
||
яния ротора (эти |
потери |
обычно рассчитываются без учета насыщения, |
||
что дает сильное |
приуменьшение в особенности в машинах предельных |
|||
мощностей), возрастают |
также концевые |
потери статора; |
несиммет |
ричное расположение массы ротора приводит к дополнительным механи ческим вибрациям ротора и бандажа.
Особенно существенным недостатком СТГ является аварийный х а - - рактер асинхронного режима, в особенности возможность выпадения из синхронизма при подключенном возбуждении и при форсировке возбужде
ния. В ч а ст о ст и , для |
условий атомной электростанции (АЭС) этот |
недостаток является |
особо серьезным. Другим серьезным недостатком |
является невозможность режима работы при потреблении реактивной мощности достаточной величины.
23
Расчеты и опыты на модельных машинах, работа над техническим-
проекгом АСТГ-200 показывают, что в оинхронном турбогенераторе с
двухосной обмоткой ротора (СТГ-2Ю даже с традиционной диодной или машинной системой возбуждения приведенные выше недостатки тур богенератора с одноооной обмоткой ротора (CTT-IB) устраняются:
1. Статическая'И динамическая устойчивость получается более
точной.
2 . При выпадении из оинхроняама вследствие аварийного отказа
системы возбуждения при коротком замыкании обмоток возбуждения ко лебание тока и скольжения не возникают и допустим длительный асин хронный режим при 65^-ной активной мощности (в случае снятия огра ничения'по нагреву торцевых зон сердечника статора, что оказывается
возможным).
3 . При двухосной обыотке ротора значительно уменьшаются ко лебания угла мощности при колебаниях нагрузки благодаря появлению
асинхронного момента большой величины.
^ 4 . Номинальная мощность турбогенератора с двухосной обмоткой
ротора в перспективе нюжет быть рассчитана на малую величину выдачи
реактивной мощности. Коэффициент |
мощности |
повышается до |
0 ,9 5 +0,97. |
|
При этом снижается |
относительная |
величина |
переходной реактивности |
|
и снижаются потери |
в статоре генератора и в ЛЭП. Но при |
необходи |
мости можно получить высокие технико-экономические показатели и ' при eos4 з 0 ,9 . Турбогенератор с двухосной обмоткой рассчитан на значительную величину потребления реактивной мощности в случаях минимума нагрузки ЛЭП. При этом появляется возможность значитель ной экономии на установленных реакторах и на уменьшении потерь в обмотках статора.
6. В СТГ-2В получается меньшая, чем в СТГ-IB , величина потока рассеяния в роторе я более благоприятная форма да ивой поля возбуж дения и , как следствие, уменьшение потерь в зубцах статора, умень шение концевых потерь и уменьшение потерь возбуждения. Необходимо отметить благоприятное влияние насыщения на свойства машин с двухооным возбуждением.
6, Симметричная конструкция ротора' должна привести к меньшим вибрациям ротора.
7 . При двухосной обмотке ротора возможно оптимальное регули рование тока возбуждения в осях Л я у при обычной системе возбуж
де н и я , При нереверсивной системе возбуждения возможна работа при постоянной величине угла в . При реверсивной системе в этом турбо-
24
генераторе СТГ-2В Превращается в АСТГ, способный работать как в . синхронном, так и в асинхронном режиме.
Полученные выводы об эксплуатационных преимуществах СТГ-2В подтверждаются данными, приведенными в работе / | 7 , где указано, что в Англии был построен и.детально испытан турбогенератор с двух
осной обмоткой ротора мощностью 5 МВт. В результате испытания уста новлены весьма благоприятные рабочие свойотва генератора по срав нению с генератором традиционной конструкции: потребление реактив ной мощности было ограничено только током статора, а не устойчи востью; при значительных углах мощности в машине о обычным рото ром содержание гармоник потока достигает трехкратной величины по сравнению с турбогенератором о двухосным возбуждением; переходные процессы в двухосной машине сопровождались значительно меньшими колебаниями угла и скорости вращения ротора по сравнению с одно осной. Изменения напряжения я тока статора происходили плавно без колебаний, имеющих место в одноосной машине.
Положительные результаты исследований на*экспериментальном турбогенераторе послужили ,основанием для рассмотрения вопроса о ' создании турбогенератора 500 МВт с двухосной обмоткой ротора.
На математической модели проектируемого турбогенератора были произведены сравнительные исследования двухосных и традиционных турбогенераторов. Исследования подтвердили благоприятные результа ты, полученные на опытном ТГ 5 МВт, в частности повышенную стати ческую устойчивость при повышенной мощности потребляемой реактив-' ной мощности. Судя по описаниям в докладе на СИГРЭ английский тур - - богенератор 500 МВт имеет несимметричную систему возбуждения и сложную конструкцию возбудителя. По расчетам авторов более выгод ной является симметричная система возбуждения.
В качестве недостатка АСТГ и СТГ-2В обычно указывалось на по вышеиные потери в обмотке возбуждения в режиме выдачи реактивной мощности. Но оптимизационные расчеты показали, что потери получа ются практически одинаковыми, а при повышении коэффициента мощности значительно меньшими, чем в СТГ-1В. Поскольку турбогенератор СТГ-2В должен работать относительно малое время в режиме выдачи реактивной
мощности, |
эффективные потери в обмотке возбуждения б у |
г т значитель |
но меньше |
и средний КПД турбогенератора выше, чем КПД |
одноосного |
тур-огенератора. В таблице приведено сравнение показателей одно осного турбогенератора ТВВ-800-2, 800 МВт и двухосных вариантов 800 МВт.
25,
Сравнительная таблица ооновных показателей о'дноооного и двухосно го турбогенераторов
№ |
ТБВ-800 2 |
АСТГВ-800 (в.синхронном режиме) |
|||||
|
|
|
|
|
|
||
1..р„ |
800 |
|
800 |
800 |
800 |
800 |
|
2. ЮГ, |
0,9 |
' 0,9 |
6 ,9 5 |
0,95 |
0,9 5 |
||
3 .if |
10 |
|
10 |
10 |
10 |
7,75 |
|
4 .*0 |
390 |
|
390 |
275 |
275 |
275 |
|
5 .-0 |
275 |
|
390 |
390 |
390 |
390 |
|
6 .£ , |
3820 |
' |
4890 |
4600 |
4900 |
4620 |
|
7 . |
21383 |
|
21383 |
20234 |
20234 |
20234 |
|
Ъ.% |
2270 |
• |
3347,7 |
.2772,4 |
2593 |
2305 |
|
9 . fi, |
, 1820 |
|
1820 |
1626 |
1626 |
1626 |
|
Ю .Г , |
9963 |
|
11040 |
10320 |
10240 |
10080 |
|
I I . q |
98,77 |
98,62 |
. 98,71 |
98,72 |
98,74 |
||
12.*м |
1,565 |
1,33 |
1,25 |
1,21 |
1,15 |
||
13 7 ?о |
36 |
36 |
36 |
28 |
28 |
||
56 |
56 |
.56 |
56 |
• 56 |
|||
Н -Г , |
48 |
48 |
|
56 |
56 |
||
56 |
.56 |
56 |
56 |
||||
|
|
РАЗЛИЧНЕЕ РЕВШШ СТАТИЧЕСКОГО РЕГУЛИРОВАНИЯ ВОЗБУЖДЕНИЯ
' I . Случай параллельного или последовательного включения обмоток
Последовательное включение двухосной обмотки ротора превраща ет ее в одноосную и о этой стороны представляется невыгодным. При параллельном включении преимущества в том, что при отказе воз буждения и переходе в аоинхронный режим, обмотка ротора при ворот
ном вдинкянии превращается в двухфавную симметричную короткозамк нутую обмотку, при этом ооэдается возможность безопаоной длитель ной отдачи активной мощности, порядна 65 г 70% номинальной. При по следовательном включении обмотка возбуждения при аоинхроыном режи ме оотается одноооной, что вызвало бы колебания тока и мощности в статоре.
2 . Раздельное питание обмоток / и f
Общее выражение для активной и реактивной мощности турбогене ратора продольно-поперечного возбуждения. Для Р и О из общих уравнений синхронной машины ш еем & 1
26
|
|
|
)■ |
(1) |
|
' • - f t V |
V |
f ) ’ |
|
|
|
|||
Пренебрегая активным сопротивлением статора можно принять |
|
|||
где е - |
4>d =-e~ eco se= iL |
(2) |
||
напряжение генератора. |
|
|
|
|
При этом |
/>= _ |
|
е sin в id ), |
(3) |
|
#=-(ecos eid - |
eainBi^ J, |
||
из ( 2) получаем токи id |
|
|
|
|
|
ecos в |
- ^ |
|
|
|
U = |
*< |
(4) |
''ft х<гч
Г. *9
Подставляя (4) в (3) и полагая xd - |
, находим |
■qcosey, |
(5) |
При замена знака тока возбуждения в поперечной осн ^
|
Р * |
^ |
№ |
1пв- Н е0Л9У' |
е2 |
|
|
|
еха/4 .. |
|
|
|
|||
|
Q = |
xd |
(’f t |
cose * 1ф Лп * ) - *л’ |
|
||
|
|
|
. |
. I n . . |
F, |
f,J5 W К„, . . |
|
> |
' |
|
Ь |
‘ |
т |
Р |
ч е ’ |
* |
sin Л Г/2 |
|
|
с |
л V |
™ * Г /2 |
. |
^л |
Л^/2 |
|
|
V * |
1Л |
|
/9 п |
3 , Получение эксплуатационной характеристики •
f6)
(7)
(8)
По уравнениям (5) и (6) можно ^построить годограф |
Р |
ж ’ Q . |
||
Перенеся в |
левую часть (6) член |
, возведя в квадрат |
обе части |
|
уравнений, |
складываем правые я левые |
частя и получаем |
|
|
|
|
|
|
(9) |
(Ю )
На р и с .I приведена |
эксплуатационная характеристика |
генератора- |
||||||
При выводе уравнения (9) |
доя эксплуатационной характеристики двух |
|||||||
осного синхронного турбогенератора предполагалось, что |
токи |
f a |
||||||
я fa |
величины постоянные. Уравнения, однако, |
будут |
справедливы |
|||||
я при медленном регулировании этих токов по какому-либо |
закону. |
|||||||
Например, если бы было возможно регулирование по загону |
|
|
||||||
|
|
ул |
' '/am s,n v • |
|
|
|||
|
|
как можно убедиться из урав - |
||||||
|
|
шя (7 ), активная мощность была |
||||||
|
|
бы независима |
от |
угла |
в |
и оп |
||
|
|
ределялась |
бы только величиной |
|||||
|
|
токов |
и |
i/qm |
. Реактивная |
|||
|
|
мощность также была бы независи |
||||||
|
|
мой от угла |
|
^ , |
но |
ее |
величина |
|
|
|
осталаоь бы постоянной и равной |
||||||
|
|
_ef_ |
|
|
|
|
|
|
|
|
' -V * |
|
|
|
|
|
|
Случай раздельного питания обмоток возбуждения |
|
|
|
|||||
в |
осях ч - д при отсутствии автоматического |
ре |
|
|
|
|||
гулирования на постоянство угла мощности |
|
|
|
|
|
|||
Этот случай имеет преимущества по сравнению |
с параллельным |
соединением обмоток, поскольку возможно осуществить желаемые режи
мы регулирования возбуждения по осям * |
я |
q . Например, |
обмотка |
||
й |
регулируется, по реактивной мощности, |
а |
обмотйа q - по |
актив |
|
ной; Недостаток состоит в появлении |
асимметрии, а также в |
увели |
|||
чении числа контактных колец ротора |
от 2 до 4 . Однако при |
перехо |
|||
де |
к бе'ощеточному варианту этот недостаток |
отсутствует. Статичес |
кая парегружаемооть -получается ниже по сравнению с одноосной ма шиной, КПД получаются близкими при равенотве коэффициентов мощно сти двухосной и одноосной машины. Преимущества этой схемы питания возникают при автоматическом регулировании возбуждения с возмож ностью перехода в асинхронный режим. При отказе автоматической системы регулирования возбуждения и переходе в асинхронный режим обе обмотки замыкаются накоротко, при этом машина может развивать активную мощность 65-70£ номинальной в течение любого требуемого времени.
28
Случай раздельного питания о автоматическим регулированием |
|||
на постоянство угла в |
при синхронном режиме |
||
Согласно |
теории регулирования возбуждения цря двухосной об |
||
мотке ротора, разработанной ВНШЭ, возможно регулирование одной об |
|||
мотки по активной мощности, |
а другой - |
по реактивной при сохране |
|
нии постоянства |
угла в. |
|
|
Регулирование реактивной мощности возможно в широких пределах |
|||
при применении системы регулирования |
ВНИИЭ. В этой системе обеопе |
||
чивается постоянство угла |
в , например, при постоянстве в= О ив |
||
уравнения -(5-6) |
получим |
|
|
|
|
|
Р ' е |
ха |
М |
ш |
(И) |
||
|
|
|
|
||||||
|
|
|
|
*й |
f * |
J |
L . |
(12) |
|
При |
|
|
|
|
|
|
|||
: у получим |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
р |
- |
с |
|
/ . |
(13) |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
*<t |
* |
|
*d |
(14) |
Регулирование |
реактивной |
|
|
|
|||||
|
мощности осуществляется в первом |
||||||||
случае |
изменением |
знака |
тока |
fa , |
а |
во вторам - |
изменением знака |
||
Максимальный момент |
или максимальная активная мощность оп |
ределяется произведением напряжения на максимум тока возбуждения или максимум потокосцепления в продольной оси. Возможно регулиро вание активной и реактивной мощиооти в определенных пределах в со
ответствии с |
эксплуатационной диаграммой |
(см .р и с .1) . |
|
||||||
|
4 . Регулировочные |
характеристики |
|
|
|
|
|||
|
двухосных обмоток турбогенератора |
|
|
|
|
||||
|
Регулирование токов |
fa , fa |
осуществляется, например, |
по зако |
|||||
нам прямой пропорциональности: |
|
|
|
|
|
|
|||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
(15) |
(знак |
тока |
|
('м о + 'W |
р )' |
|
|
( 16* |
||
изменен на обратный) |
' |
|
|
|
f a и |
||||
|
При соответствующем выборе коэффициентов регулирования |
||||||||
Кщ |
получим изменение мощности |
Р и |
Q |
в |
функции угла в |
путем |
|||
подстановки в |
уравнения мощности |
(5) |
- |
(6) |
указанных выше законов |
||||
регулирования fa и fa |
|
|
|
|
|
|
|
29
Rfi'Oimed.
угла 9 nps указанных выше коэффициентах регулирования и кривые
неменеаш токов |
я |
fa • Для обеспечения устойчивости |
необходи |
||
мо регулирование |
токов |
fa ., fa |
на постоянство угла |
|
|
6» Регулировочные характеристики при параллельном соединении |
|||||
обмоток d и |
д я питании от одного источника |
|
|
||
регулируемого постоянного |
напряжения.. |
|
|
||
Синхронвый компенсатор типа турбогенератора |
|
|
|||
При осуществлении схемы параллельного писания токи |
f a |
я fa |
|||
'б у д у т одинаковы. Коли параллельное соединение осуществлено |
после |
30